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ANALYSES DE STABILITÉ ET CALCULS DE TASSEMENT AUX FUTURS
SECTEURS D'EXPLOITATION DU LET DE SAINT-NICÉPHORE, QUÉBEC
ANNEXE A
Journaux de sondages et résultats des analyses en laboratoire
géotechnique
Décembre 2010
N° de projet: 09-1223-0048-1000
DESCRIPTION LITHOLOGIQUE ET ENVIRONNEMENTALE
TERMINOLOGIES ET ABRÉVIATIONS
Les terminologies et abréviations fréquemment utilisées sur les journaux de sondage, sur les figures et dans le texte du rapport,
sont les suivantes :
I.
TYPES D’ÉCHANTILLONS
(b)
CF
CR
DS
ED
ET
EV
PP
TS
SCM
cuillère fendue
carotte de roc
échantillonneur de type Denison
échantillon délavé
échantillon à la tarière
échantillon en vrac
piston à paroi mince
tube Shelby
scissomètre
Trace
un peu
adjectif (eux etc)
et
II.
RÉSISTANCE À LA PÉNÉTRATION
(c)
Résistance à la pénétration dynamique
Le nombre de coups d’un marteau de 63,5 kg, tombant d’une
hauteur de 0,76 m, nécessaire pour enfoncer sur une longueur de
0,3 m un cône de 50 mm de diamètre et de 60o d’angle, relié à
des tiges de forage de calibre A.
Résistance à la pénétration standard, N
PS
l’échantillonneur est poussé sous le poids statique du
marteau
PH
l’échantillonneur est poussé par pression hydraulique
PM
l’échantillonneur est poussé par pression manuelle
III.
DESCRIPTION DES SOLS
(a)
Classes granulométriques (mm)
> 300
75 to 300
grossier
fin
19 to 75
4,75 to 19
grossier
moyen
fin
2,0 to 4.75
0,425 to 2,0
0,075 to 0,425
0,005 to 0,075
< 0,005
Sable
Silt
Argile
< 10 %
10 to 20 %
20 to 35 %
35 to 50 %
Example
trace de sable
un peu de sable
sablonneux
sable et gravier
Sols granulaires
Densité
“N”, essai de
pénétration standard
coups/30 cm
très lâche
lâche
compacte ou moyenne
dense
très dense
0-4
4 - 10
10 - 30
30 - 50
plus de 50
(d)
Sols cohérents
Consistance
Le nombre de coups d’un marteau de 63,5 kg, tombant d’une
hauteur de 0,76 m, nécessaire pour enfoncer un échantillonneur
de 50 mm de diamètre sur une longueur de 0,3 m.
Blocs
cailloux
Gravier
Constituant mineur des sols
Très molle glisse entre les doigts lorsque pressé
Molle
le pouce s’enfonce très facilement
Ferme
le pouce s’enfonce difficilement
Raide
le sol est marqué par une forte pression
Très raide facilement rayé par l’ongle du pouce
Dure
difficilement rayé par l’ongle du pouce
IV.
ESSAIS SUR LES SOLS
OED
H
M
Q
R
S
U
AC
essai de consolidation oedométrique
granulométrie à l’hydromètre
granulométrie par tamisage
essai triaxial non drainé1
essai triaxial consolidé non drainé1
essai triaxial drainé
essai de compression non confiné
analyses chimiques
V.
OBSERVATIONS VISUELLES DE
CONTAMINATION
I
F
M
P
inexistantes
faibles
modérées
persistantes
Cu
kPa
0 - 12
12 - 25
25 - 50
50 - 100
100 - 200
plus de 200
Note:
1:
Les essais triaxiaux non drainés au cours desquels les
pressions interstitielles sont mesurées, sont dénotés Q ou R.
Golder Associés
N:\Actif\2009\1223\09-1223-0048 WM - Agrandissement LET St-Nicéphore\Préparation livrable\Travail Secretariat\Final - Nov 2010 (002 RPF 09-1223-0048 rev1)\Annexe Rapport
(rev1)\Annexe A\Annexe A1 - TERMINOLOGIE GÉOTECH.docx
JOURNAL DE SONDAGE
F-09-03
PROJET: 09-1223-0048
PAGE 1 DE 1
LOCALISATION: Saint-Nicéphore, Québec
DATUM: Géodésique
CLIENT: Waste Management
0
110.85
OBSERVATIONS ET RÉSULTATS
COUPS/0.3m
ou RQD (%)
% RÉCUPÉRA.
TYPE
DESCRIPTION
ÉCHANTILLONS
NUMÉRO
ÉLÉV.
PROF.
(mètres)
STRATIGRAPHIE
STRATIGRAPHIE
MÉTHODE
DE FORAGE
PROFONDEUR
(mètres)
DATE DU FORAGE: 2009-11-30
RÉSIS. PÉNÉTRATION
DYNAMIQUE
TENEUR EN EAU (%)
Wp
20
40
60
Wn
80
RÉSIS. CISAILLEMENT Nat. :
Rem. :
Cu, kPa
0
40
80
120
160
Wl
100
ESSAIS DE
LABORATOIRE
COORDONNÉES: 391745 E, 5075953 N
PLONGÉE: -90°
MARTEAU D'ÉCHANTILLONNAGE: 63.5 kg
COURSE: 760 mm
ENTREPRENEUR: Succession Forage George Downing Limitée
AMÉNAGEMENT(S)
DE PUITS
D'OBSERVATION
ET NIVEAU(X) D'EAU
SOUTERRAINE
200
Surface
1
2
3
4
5
6
7
8
GENERAL2 0912230048-1000- LOG_BH.GPJ GENERAL.GDT 09-12-22
D.B.
9
10
SCM
11
SCM
12
SCM
13
14
15
ÉCHELLE VERTICALE
1 : 100
JOURNAL PAR: P. Bureau
Golder Associés
VÉRIFIÉ PAR: M. Limoges
JOURNAL DE SONDAGE
F-09-09
PROJET: 09-1223-0048
PAGE 1 DE 2
LOCALISATION: Saint-Nicéphore, Québec
DATUM: Géodésique
CLIENT: Waste Management
1
CF
82
45
2
CF
95
67
3
CF
74
7
4
CF
66
7
5
CF
72
13
6
CF
85
13
7
CF
74
20
8
CF
69
19
9
CF
SCM
89
5
10
SCM
TS
100
11
SCM
CF
100
TYPE
COUPS/0.3m
ou RQD (%)
OBSERVATIONS ET RÉSULTATS
% RÉCUPÉRA.
114.96
0
DESCRIPTION
ÉCHANTILLONS
NUMÉRO
ÉLÉV.
PROF.
(mètres)
STRATIGRAPHIE
STRATIGRAPHIE
MÉTHODE
DE FORAGE
PROFONDEUR
(mètres)
DATE DU FORAGE: 2009-11-30
RÉSIS. PÉNÉTRATION
DYNAMIQUE
TENEUR EN EAU (%)
Wp
20
40
60
Wn
80
RÉSIS. CISAILLEMENT Nat. :
Rem. :
Cu, kPa
0
40
80
120
160
Wl
100
ESSAIS DE
LABORATOIRE
COORDONNÉES: 391823 E, 5076045 N
PLONGÉE: -90°
MARTEAU D'ÉCHANTILLONNAGE: 63.5 kg
COURSE: 760 mm
ENTREPRENEUR: Succession Forage George Downing Limitée
AMÉNAGEMENT(S)
DE PUITS
D'OBSERVATION
ET NIVEAU(X) D'EAU
SOUTERRAINE
200
Surface
SABLE fin SILTEUX, gris, dense à
très dense, saturé.
1
2
3
6
GENERAL2 0912230048-1000- LOG_BH.GPJ GENERAL.GDT 09-12-22
D.B.
7
8
9
10
TARIÈRE ÉVIDÉE (200 mm)
5
FORAGE PAR ROTATION
4
108.06
6.90
107.64
7.32
107.04
7.92
105.82
9.14
105.21
9.75
104.60
10.36
11
103.99
10.97
SILT SABLEUX, gris, présence de
lits de sable, lâche, saturé.
SILT gris, un peu de sable, traces
d'argile (structure interlitée),
compact, saturé (ML).
SILT ARGILEUX gris, un peu de
sable, structure interlitée, très
raide, saturé (CL-ML).
SILT gris avec interlits de sable
silteux, traces de coquillages,
compact, saturé (ML)
Devenant gris foncé, un peu
d'argile, traces de sable, lits de silt
sableux, lâche, saturé.
SILT ARGILEUX, gris, ferme
(CL-ML).
SILT, gris foncé, un peu d'argile,
présence d'interlits de silt sableux
(structure varvée) (ML).
SUITE À LA PAGE 2
OED
4
ÉCHELLE VERTICALE
1 : 75
JOURNAL PAR: P. Bureau
Golder Associés
VÉRIFIÉ PAR: M. Limoges
JOURNAL DE SONDAGE
F-09-09
PROJET: 09-1223-0048
PAGE 2 DE 2
RÉSIS. PÉNÉTRATION
DYNAMIQUE
TENEUR EN EAU (%)
Wp
20
40
60
Wn
80
RÉSIS. CISAILLEMENT Nat. :
Rem. :
Cu, kPa
0
40
80
120
160
Wl
100
ESSAIS DE
LABORATOIRE
OBSERVATIONS ET RÉSULTATS
COUPS/0.3m
ou RQD (%)
% RÉCUPÉRA.
TYPE
DESCRIPTION
ÉCHANTILLONS
NUMÉRO
ÉLÉV.
PROF.
(mètres)
STRATIGRAPHIE
STRATIGRAPHIE
MÉTHODE
DE FORAGE
PROFONDEUR
(mètres)
LOCALISATION: Saint-Nicéphore, Québec
AMÉNAGEMENT(S)
DE PUITS
D'OBSERVATION
ET NIVEAU(X) D'EAU
SOUTERRAINE
200
13
14
TARIÈRE ÉVIDÉE (200 mm)
12
FORAGE PAR ROTATION
SUITE DE LA PAGE 1
103.13
11.83
102.97
11.99
101.60
13.36
101.25
13.71
100.64
14.32
12
Devenant avec interlits de sable
silteux, traces de coquillages.
ARGILE SILTEUSE, grise, traces
de sable, présence de matières
organiques, molle à ferme,
saturée (CL).
Devenant, grise pâle, traces à un
peu de sable, traces de gravier,
très raide.
SABLE et SILT, gris, un peu de
gravier, traces de shale, dense,
saturé.
FIN DU FORAGE.
TS
SCM
CF
100
14
TS
SCM
100
15
CF
100
11
16
CF
63
29
13
100
OED
4
OED
15
16
17
18
19
20
GENERAL2 0912230048-1000- LOG_BH.GPJ GENERAL.GDT 09-12-22
D.B.
21
22
23
24
25
ÉCHELLE VERTICALE
1 : 75
JOURNAL PAR: P. Bureau
Golder Associés
VÉRIFIÉ PAR: M. Limoges
RECORD OF BOREHOLE
PZ-02-1
PROJECT: 021-7040
PAGE 1 OF 1
LOCATION: St-Nicéphore, Québec
DATUM: Geodetic
CLIENT: Intersan
TEST RESULTS
BLOWS/0.3m
or RQD (%)
RECOVERY %
TYPE
DEPTH
(m)
DESCRIPTION
SAMPLES
NUMBER
ELEV.
STRATA. PLOT
SOIL PROFILE
BORING
METHOD
DEPTH SCALE
METRES
BORING DATE: 2002-07-08
VISUAL OBSERVATIONS
U
S
M
P
HYDRAULIC COND. (cm/s)
-7
10
-6
10
-5
10
-4
10
-3
10
3
10
10
-2
MAX VOC CONC. (ppm)
-1
10
0
10
1
10
2
10
10
4
ADDITIONAL
LAB TESTING
COORDINATES: 392198.26E, 5075456.49N
DIP: -90°
SAMPLER HAMMER: 63.5 Kg
DROP: 760 mm
CONTRACTOR: Succession Forage George Downing Limitée / CME 75
MONITORING
INSTALLATIONS
GROUNDWATER AND
ENVIRONMENTAL
OBSERVATIONS
PZ-02-01
PVC Elevation:
108.90 m
107.22
0.00
0
GROUND SURFACE
Moist to saturated, compact, grey
SILT, with some clay.
106.78 m
(2002-10-07)
1
1
2
HW CASING
ROTARY-WASH
4
6
75
1
Bentonite-cement
grout
3
5
SS
101.72
5.50
2
SS
90
4
3
SS
90
4
1
SH
4
SS
90
9
Becoming saturated.
Bentonite
7
8
98.99
8.23
9
GRAVELLY SOIL, with some
cobbles (type of soil within matrix
is unknown).
12
HQ CORE BARREL
11
CORING
GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10
M.T.
10
5
SS
80
7
6
SS
85
66
1
CR
30
2
CR
15
Silica sand
PVC Screen
Dia.: 51mm
Slots: 0.25mm
Length: 0.81m
Silica sand
96.02
11.20
94.72
12.50
Thin layer of saturated, grey fine to
medium SAND at 10.97 m.
BEDROCK: Fractured, grey
CALCAREOUS SLATE.
3
CR
30
4
CR
100
Bentonite
50
END OF BOREHOLE.
13
14
15
DEPTH SCALE (ALONG HOLE)
1 : 100
LOGGED: M. Beauchamp
Golder
CHECKED: J. Côté
RECORD OF BOREHOLE
PZ-02-2-R
PROJECT: 021-7040
PAGE 1 OF 1
LOCATION: St-Nicéphore, Québec
DATUM: Geodetic
CLIENT: Intersan
TEST RESULTS
BLOWS/0.3m
or RQD (%)
RECOVERY %
TYPE
DEPTH
(m)
DESCRIPTION
SAMPLES
NUMBER
ELEV.
STRATA. PLOT
SOIL PROFILE
BORING
METHOD
DEPTH SCALE
METRES
BORING DATE: 2002-07-04
VISUAL OBSERVATIONS
U
S
M
P
HYDRAULIC COND. (cm/s)
-7
10
-6
10
-5
10
-4
10
-3
10
3
10
10
-2
MAX VOC CONC. (ppm)
-1
10
0
10
1
10
2
10
10
ADDITIONAL
LAB TESTING
COORDINATES: 392086.59E, 5075580.6N
DIP: -90°
SAMPLER HAMMER: 63.5 Kg
DROP: 760 mm
CONTRACTOR: Succession Forage George Downing Limitée / CME 75
4
MONITORING
INSTALLATIONS
GROUNDWATER AND
ENVIRONMENTAL
OBSERVATIONS
PZ-02-02-R
PVC Elevation:
109.23 m
108.11
0.00
0
GROUND SURFACE
Moist, compact, grey SILT, with
some clay and fine sand.
1
1
SS
75
7
106.03 m
(2002-10-07)
2
4
5
HOLLOW STEM AUGER
2
3
103.54
4.57
102.32
5.79
6
SS
40
6
Wn
M
H
3
SS
70
4
4
SS
70
3
5
SS
40
33
Wn
M
H
6
SS
65
60
M
H
7
SS
15
R
1
CR
95
57
Bentonite-cement
grout
Becoming dark grey and wet.
Saturated, dense to very dense,
grey, fine to coarse SILTY SAND,
trace of clay and gravel.
7
10
11
HQ CORE BARREL
HW CASING
AUGER
R-W
9
CORING
GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10
M.T.
8
98.18
9.93
BEDROCK: Fractured, black
CALCAREOUS SLATE.
97.21
10.90
Massive.
96.60
11.51
END OF BOREHOLE.
2
CR
95
93
Bentonite
Silica sand
PVC Screen
Dia.: 51mm
Slots: 0.25mm
Length: 1.0m
12
DEPTH SCALE (ALONG HOLE)
1 : 80
LOGGED: M. Beauchamp
Golder
CHECKED: J. Côté
RECORD OF BOREHOLE
PZ-02-2-T
PROJECT: 021-7040
PAGE 1 OF 1
LOCATION: St-Nicéphore, Québec
DATUM: Geodetic
CLIENT: Intersan
TEST RESULTS
BLOWS/0.3m
or RQD (%)
RECOVERY %
TYPE
DEPTH
(m)
DESCRIPTION
SAMPLES
NUMBER
ELEV.
STRATA. PLOT
SOIL PROFILE
BORING
METHOD
DEPTH SCALE
METRES
BORING DATE: 2002-07-05
VISUAL OBSERVATIONS
U
S
M
P
HYDRAULIC COND. (cm/s)
-7
10
-6
10
-5
10
-4
10
-3
10
3
10
10
-2
MAX VOC CONC. (ppm)
-1
10
0
10
1
10
2
10
10
4
ADDITIONAL
LAB TESTING
COORDINATES: 392083.59E, 5075580.66N
DIP: -90°
SAMPLER HAMMER: 63.5 Kg
DROP: 760 mm
CONTRACTOR: Succession Forage George Downing Limitée / CME 75
MONITORING
INSTALLATIONS
GROUNDWATER AND
ENVIRONMENTAL
OBSERVATIONS
PZ-02-02-T
PVC Elevation:
110.05 m
108.16
0.00
0
GROUND SURFACE
Moist, compact, grey SILT, with
some clay and fine sand.
1
Bentonite-cement
grout
2
106.10 m
(2002-10-07)
4
5
HOLLOW STEM AUGER
3
6
103.59
4.57
102.37
5.79
Becoming dark grey and wet.
Bentonite
Saturated, dense to very dense,
grey, fine to coarse SILTY SAND,
trace of clay and gravel.
7
Silica sand
GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10
M.T.
8
9
PVC Screen
Dia.: 51mm
Slots: 0.25mm
Length: 1.5m
98.98
9.18
END OF BOREHOLE.
10
11
12
DEPTH SCALE (ALONG HOLE)
1 : 80
LOGGED: M. Beauchamp
Golder
CHECKED: J. Côté
RECORD OF BOREHOLE
PZ-02-3
PROJECT: 021-7040
PAGE 1 OF 1
LOCATION: St-Nicéphore, Québec
DATUM: Geodetic
CLIENT: Intersan
BLOWS/0.3m
or RQD (%)
TEST RESULTS
RECOVERY %
TYPE
DEPTH
(m)
DESCRIPTION
SAMPLES
NUMBER
ELEV.
STRATA. PLOT
SOIL PROFILE
BORING
METHOD
DEPTH SCALE
METRES
BORING DATE: 2002-07-05
VISUAL OBSERVATIONS
U
S
M
P
HYDRAULIC COND. (cm/s)
-7
10
-6
10
-5
10
-4
10
-3
10
3
10
10
-2
MAX VOC CONC. (ppm)
-1
10
0
10
1
10
2
10
10
ADDITIONAL
LAB TESTING
COORDINATES: 392012.91E, 5075650.99N
DIP: -90°
SAMPLER HAMMER: 63.5 Kg
DROP: 760 mm
CONTRACTOR: Succession Forage George Downing Limitée / CME 75
4
MONITORING
INSTALLATIONS
GROUNDWATER AND
ENVIRONMENTAL
OBSERVATIONS
PZ-02-03
PVC Elevation:
112.56 m
111.63
0.00
0
GROUND SURFACE
Saturated, dense, grey SANDY
SILT, trace of clay.
1
1
SS
35
34
2
SS
75
36
3
SS
4
SS
2
5
HW CASING
4
ROTARY-WASH
3
107.97
3.66
107.06
4.57
Saturated, compact, grey SILT,
trace of fine sand.
Saturated, compact, grey SILT,
with some clay and sand.
12
70
105.97 m
(2002-10-07)
7
103.63
8.00
8
102.49
9.14
9
With gravel, occasionnal shells,
sand seams.
Moist, dense, dark grey SILTY
SAND, trace of clay and gravel.
5
SS
90
3
1
SH
6
SS
80
60
1
CR
100
7
SS
18
23
Bentonite
HQ CORE BARREL
ROTARY-WASH
GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10
M.T.
10
12
Bentonite-cement
grout
4
6
11
Wn
M
H
100.66
10.97
13
98.58
13.05
14
97.74
13.89
8
SS
0
R
2
CR
45
0
3
CR
50
0
4
CR
87
23
SAND AND GRAVEL, with
boulders, trace to some silt.
BEDROCK: Highly fractured, grey
CALCAREOUS SLATE.
Silica sand
PVC Screen
Dia.: 51mm
Slots: 0.25mm
Length: 0.95m
Silica sand
Bentonite
END OF BOREHOLE.
15
DEPTH SCALE (ALONG HOLE)
1 : 100
LOGGED: M. Beauchamp
Golder
CHECKED: J. Côté
RECORD OF BOREHOLE
PZ-02-4
PROJECT: 021-7040
PAGE 1 OF 1
LOCATION: St-Nicéphore, Québec
DATUM: Geodetic
CLIENT: Intersan
TEST RESULTS
BLOWS/0.3m
or RQD (%)
RECOVERY %
TYPE
DEPTH
(m)
DESCRIPTION
SAMPLES
NUMBER
ELEV.
STRATA. PLOT
SOIL PROFILE
BORING
METHOD
DEPTH SCALE
METRES
BORING DATE: 2002-06-27
VISUAL OBSERVATIONS
U
S
M
P
HYDRAULIC COND. (cm/s)
-7
10
-6
10
-5
10
-4
10
-3
10
3
10
10
-2
MAX VOC CONC. (ppm)
-1
10
0
10
1
10
2
10
10
ADDITIONAL
LAB TESTING
COORDINATES: 391844.89E, 5075491.13N
DIP: -90°
SAMPLER HAMMER: 63.5 Kg
DROP: 760 mm
CONTRACTOR: Succession Forage George Downing Limitée / CME 75
4
MONITORING
INSTALLATIONS
GROUNDWATER AND
ENVIRONMENTAL
OBSERVATIONS
PZ-02-04
PVC Elevation:
117.85 m
117.28
0.00
0
1
115.78
1.50
2
114.53
2.75
3
GROUND SURFACE
Moist, compact, greyish brown fine
SAND, trace of silt.
1
SS
80
22
Moist, compact, greyish brown fine
to medium SAND.
2
SS
70
24
Moist, very dense, greyish brown
fine SILTY SAND.
3
SS
85
68
Bentonite-cement
grout
4
4
SS
75
39
5
6
SS
SS
50
40
43
R
7
SS
50
R
8
SS
75
42
9
SS
100
8
10
SS
100
4
11
SS
100
1
12
SS
100
4
13
SS
100
1
14
SS
100
4
Saturated, compact, grey SILT
AND FINE SAND.
15
SS
40
8
Saturated, very dense, grey
GRAVEL, with silt.
16
SS
55
26
1
CR
50
0
5
111.48
5.80
6
Becoming saturated and grey.
110.86 m
(2002-10-07)
8
9
10
11
HOLLOW STEM AUGER
7
107.53
9.75
106.53
10.75
12
Saturated, medium dense, grey
SILT, with some clay and trace of
fine sand.
Wet, very loose, grey SILT, with
some clay and trace of sand.
13
14
15
100.52
16.76
17
99.28
18.00
18
20
NQ
19
R-W
GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10
M.T.
16
97.93
19.35
97.32
19.96
BEDROCK: Highly fractured, black
CALCAREOUS SLATE.
END OF BOREHOLE.
21
Wn
M
H
Wn
M
H
Wn
M
H
Bentonite
Silica sand
PVC Screen
Dia.: 51mm
Slots: 0.25mm
Length: 0.35m
Bentonite
22
23
DEPTH SCALE (ALONG HOLE)
1 : 150
LOGGED: M. Beauchamp
Golder
CHECKED: J. Côté
RECORD OF BOREHOLE
PZ-02-5
PROJECT: 021-7040
PAGE 1 OF 2
LOCATION: St-Nicéphore, Québec
DATUM: Geodetic
CLIENT: Intersan
TEST RESULTS
BLOWS/0.3m
or RQD (%)
RECOVERY %
TYPE
DEPTH
(m)
DESCRIPTION
SAMPLES
NUMBER
ELEV.
STRATA. PLOT
SOIL PROFILE
BORING
METHOD
DEPTH SCALE
METRES
BORING DATE: 2002-07-02
VISUAL OBSERVATIONS
U
S
M
P
HYDRAULIC COND. (cm/s)
-7
10
-6
10
-5
10
-4
10
-3
10
3
10
10
-2
MAX VOC CONC. (ppm)
-1
10
0
10
1
10
2
10
10
4
ADDITIONAL
LAB TESTING
COORDINATES: 392045.81E, 5075273.35N
DIP: -90°
SAMPLER HAMMER: 63.5 Kg
DROP: 760 mm
CONTRACTOR: Succession Forage George Downing Limitée / CME 75
MONITORING
INSTALLATIONS
GROUNDWATER AND
ENVIRONMENTAL
OBSERVATIONS
PZ-02-05
PVC Elevation:
120.76 m
119.97
0.00
0
GROUND SURFACE
Moist, compact, light brown to
greyish brown fine SAND, trace of
silt, locally oxidized.
1
1
SS
75
25
2
SS
60
20
3
SS
60
15
4
SS
70
18
5
SS
50
21
6
SS
75
20
7
SS
90
50
8
SS
75
27
9
SS
45
R
10
SS
45
R
11
SS
35
R
12
SS
55
R
13
SS
65
22
14
SS
90
21
15
SS
90
26
16
SS
85
32
2
3
116.16
3.81
5
6
HOLLOW STEM AUGER
4
7
Saturated, compact, grey fine
SAND, trace of silt.
114.64
5.33
Becoming very dense.
113.87
6.10
Becoming compact.
113.11
6.86
Becoming very dense.
Bentonite-cement
grout
9
110.06
9.91
11
12
HW CASING
10
ROTARY-WASH
GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10
M.T.
8
Saturated, compact, grey SILT,
trace of clay.
107.78
CONTINUED ON PAGE 2
DEPTH SCALE (ALONG HOLE)
1 : 80
108.36 m
(2002-10-07)
LOGGED: M. Beauchamp
Golder
CHECKED: J. Côté
RECORD OF BOREHOLE
PZ-02-5
PROJECT: 021-7040
PAGE 2 OF 2
RECOVERY %
BLOWS/0.3m
or RQD (%)
ADDITIONAL
LAB TESTING
TEST RESULTS
VISUAL OBSERVATIONS
Wet, dense, grey fine SAND, with
trace of silt.
16
SS
85
32
Wet, compact, grey SILT with
some clay and sand.
17
SS
45
23
18
SS
50
10
19
SS
75
8
20
SS
75
4
M
H
21
SS
75
4
M
H
22
SS
85
5
23
SS
85
4
24
SS
85
2
25
SS
90
11
DESCRIPTION
TYPE
DEPTH
(m)
SAMPLES
NUMBER
ELEV.
STRATA. PLOT
SOIL PROFILE
BORING
METHOD
DEPTH SCALE
METRES
LOCATION: St-Nicéphore, Québec
U
S
M
P
HYDRAULIC COND. (cm/s)
-7
10
-6
10
-5
10
-4
10
-3
-2
10
10
103
104
MAX VOC CONC. (ppm)
10-1
100
101
102
MONITORING
INSTALLATIONS
GROUNDWATER AND
ENVIRONMENTAL
OBSERVATIONS
PZ-02-05
CONTINUED FROM PAGE 1
12.19
107.02
12.95
13
14
105.49
14.48
Becoming loose to very loose.
15
18
HW CASING
17
ROTARY-WASH
16
19
102.45
17.52
100.77
19.20
Saturated, firm, grey CLAYEY
SILT.
Saturated, compact, grey SILT,
with some clay and sand.
20
99.55
20.42
GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10
M.T.
HQ CORE BARREL
26
CORING
23
Bentonite
Saturated, dense, grey SILT, with
trace of clay and sand.
21
22
97.77
22.20
Bentonite-cement
grout
BEDROCK: Highly fractured, dark
grey CALCAREOUS SHALE.
SS
50
35
27
SS
7
R
1
CR
50
18
2
CR
68
26
M
H
Silica sand
PVC Screen
Dia.: 51mm
Slots: 0.25mm
Length: 0.6m
Bentonite
96.45
23.52
END OF BOREHOLE.
24
25
26
27
DEPTH SCALE (ALONG HOLE)
1 : 80
LOGGED: M. Beauchamp
Golder
CHECKED: J. Côté
Protection cap
Padlock
Ground surface: 123.32 m
125.0
0
1A
1B
1C
2
RS
120.0
4
FINE SAND
2A
2B
RS
3A
3B
3C
RS
SILTY SAND
4A
4B
4C
RS
SILT
5A
6
8
115.0
12
DEPTH IN METERS
14
110.0
RS
SANDY SILT
5B
16
6A
6B
18
RS
SILT WITH SOME CLAY
Water level: 106.61 m
(2002-10-07)
105.0
7A
7B
7C
20
RS
22
8A
SAND
24
RS
ELEVATION IN METERS
10
100.0
8B
26
28
95.0
30
BEDROCK
32
90.0
34
36
38
Legend:
Sample numbers
Date:
Drawn by:
1A
1B
1C
2002-11-25
M. Tremblay
Checked by:
Drawing no.:
RS
Scale
Planned by:
Approved by:
02040-4100-A01
Project no:
Remoulded sample (sampler 102mm)
H: Not to scale V: 1:250
C. Tremblay
HYDROGEOLOGICAL STUDY
INTERSAN ENGINEERED LANDFILL
M. Poulin
021-7040-4100
FIGURE
BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME
WELL W-02-1
Drawing file: 02040-4100-A01.dwg
2010/12/ 14 - 10:24am
A-1
Padlock
Protection cap
125.0
Ground surface: 122.87 m
0
1A 1B
2
1C
RS
120.0
4
FINE SAND
6
8
2A
2B
2C
RS
3A
3B
3C
RS
4A
4B
4C
RS
115.0
10
12
SILTY SAND
Water level: 111.32 m
(2002-10-07)
5A
16
5B
RS
6A
6B
6C
RS
7A
7B
7C
RS
8A
8B
8C
RS
26
9A
RS
28
9B
18
20
SILT WITH SOME CLAY
105.0
22
24
100.0
ELEVATION IN METERS
DEPTH IN METERS
110.0
14
95.0
30
32
90.0
BEDROCK
34
36
85.0
38
40
Legend:
Sample numbers
Date:
Drawn by:
1A
1B
1C
2002-11-25
M. Tremblay
Checked by:
Drawing no.:
RS
Scale
Planned by:
Approved by:
02040-4100-A02
Project no:
Remoulded sample (sampler 102mm)
H: Not to scale V: 1:250
C. Tremblay
HYDROGEOLOGICAL STUDY
INTERSAN ENGINEERED LANDFILL
M. Poulin
021-7040-4100
FIGURE
BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME
WELL W-02-2
Drawing file: 02040-4100-A02.dwg
2010/12/ 14 - 10:24am
A-2
Protection cap
Padlock
Ground surface: 110.86 m
112.0
0
FINE SAND
1
110.0
1 SS
2
108.0
3
2 SS
SILT WITH SOME CLAY
106.0
DEPTH IN METERS
5
3 SS
6
4 SS
7
8
SANDY GRAVEL
9
10
102.0
8 SS
9 SS
10 SS
SAND
11
11
12
104.0
5 SS
6 SS
7 SS
SS
100.0
12 SS
13 SS
GRAVELLY SAND
ELEVATION IN METERS
4
98.0
13
14
Gravel pack
Pipe size screen no. 90
BEDROCK
96.0
15
Legend:
Sample number
Date:
Drawn by:
2002-11-25
M. Tremblay
Checked by:
Drawing no.:
1 SS
Scale
Planned by:
Approved by:
02040-4100-A03
Project no:
Bailed remoulded
soil sample
H: Not to scale V: 1:150
C. Tremblay
HYDROGEOLOGICAL STUDY
INTERSAN ENGINEERED LANDFILL
M. Poulin
021-7040-4100
FIGURE
BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME
WELL W-02-3
Drawing file: 02040-4100-A03.dwg
2010/12/ 14 - 10:24am
A-3
Protection cap
Padlock
Ground surface: 109.43 m
110.0
0
1
108.0
2
1 SS
SILT WITH SOME CLAY
Water level: 106.93 m
(2002-10-07)
106.0
2 SS
4
DEPTH IN METERS
5
104.0
3 SS
SAND
6
4 SS
7
5 SS
GRAVELLY SAND
8
6 SS
7
9
SS
SAND
10
102.0
100.0
Telescopic screen no. 80
ELEVATION IN METERS
3
11
98.0
BEDROCK
12
20 mm clean crushed stone
13
96.0
14
15
Legend:
Sample number
Date:
Drawn by:
2002-11-25
M. Tremblay
Checked by:
Drawing no.:
1 SS
Scale
Planned by:
Approved by:
02040-4100-A04
Project no:
Bailed remoulded
soil sample
H: Not to scale V: 1:150
C. Tremblay
HYDROGEOLOGICAL STUDY
INTERSAN ENGINEERED LANDFILL
M. Poulin
021-7040-4100
FIGURE
BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME
WELL W-02-4
Drawing file: 02040-4100-A04.dwg
2010/12/ 14 - 10:25am
A-4
Protection cap
Padlock
Ground surface: 109.33 m
110.0
0
1
108.0
1 SS
3
4
Water level: 106.58 m
(2002-10-07)
106.0
SILT WITH SOME CLAY
DEPTH IN METERS
5
104.0
6
7
102.0
8
9
SS
3
SS
100.0
4 SS
SAND
10
2
5
6
SS
SS
11
98.0
BEDROCK
12
ELEVATION IN METERS
2
Telescopic screen no. 80
13
96.0
14
15
Legend:
Sample number
Date:
Drawn by:
2002-11-25
M. Tremblay
Checked by:
Drawing no.:
1 SS
Scale
Planned by:
Approved by:
02040-4100-A05
Project no:
Bailed remoulded
soil sample
H: Not to scale V: 1:150
C. Tremblay
HYDROGEOLOGICAL STUDY
INTERSAN ENGINEERED LANDFILL
M. Poulin
021-7040-4100
FIGURE
BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME
WELL W-02-5
Drawing file: 02040-4100-A05.dwg
2010/12/ 14 - 10:25am
A-5
Protection cap
Padlock
Ground surface: 122.86 m
124.0
0
122.0
1
2
120.0
3
4
5
118.0
FINE SAND
6
116.0
7
1
SS
8
114.0
9
112.0
DEPTH IN METERS
11
12
SILTY SAND
2 SS
110.0
13
14
SILT
3 SS
108.0
15
ELEVATION IN METERS
10
Water level: 106.66 m
16
(2002-10-07)
17
4 SS
106.0
18
19
104.0
SILT WITH SOME CLAY
20
5 SS
21
102.0
22
23
SAND
100.0
BEDROCK
98.0
24
25
Legend:
Sample number
Date:
Drawn by:
2002-11-25
M. Tremblay
Checked by:
Drawing no.:
1 SS
Scale
Planned by:
Approved by:
02040-4100-A06
Project no:
Bailed remoulded
soil sample
H: Not to scale V: 1:150
C. Tremblay
HYDROGEOLOGICAL STUDY
INTERSAN ENGINEERED LANDFILL
M. Poulin
021-7040-4100
FIGURE
BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME
WELL W-02-6
Drawing file: 02040-4100-A06.dwg
2010/12/ 14 - 10:25am
A-6
Protection cap
Padlock
Ground surface: 122.58 m
124.0
0
122.0
1
2
120.0
3
4
118.0
5
FINE SAND
6
116.0
7
1
8
SS
114.0
9
DEPTH IN METERS
112.0
2 SS
11
SILTY SAND
12
110.0
13
14
SILT
3 SS
15
108.0
4 SS
ELEVATION IN METERS
10
16
106.0
17
Water level: 104.82 m
18
(2002-10-07)
104.0
19
SILT WITH SOME CLAY
20
102.0
21
22
5 SS
23
6 SS
100.0
7 SS
24
98.0
BEDROCK
25
Legend:
Sample number
Date:
Drawn by:
2002-11-25
M. Tremblay
Checked by:
Drawing no.:
Scale
Planned by:
Approved by:
02040-4100-A07
Project no:
1 SS
Bailed remoulded
soil sample
H: Not to scale V: 1:150
C. Tremblay
HYDROGEOLOGICAL STUDY
INTERSAN ENGINEERED LANDFILL
M. Poulin
021-7040-4100
FIGURE
BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME
WELL W-02-7
Drawing file: 02040-4100-A07.dwg
2010/12/ 14 - 10:25am
A-7
ANALYSES DE STABILITÉ ET CALCULS DE TASSEMENT AUX FUTURS
SECTEURS D'EXPLOITATION DU LET DE SAINT-NICÉPHORE, QUÉBEC
ANNEXE B
Essais de laboratoire sur les géomembranes et aléas sismiques
Décembre 2010
N° de projet: 09-1223-0048-1000
Calcul de l’aléa sismique - Code National du Bâtiment 2005
INFORMATION: Canada de l’Est Français (613) 995-0600 Anglais (613) 995-5548 Télécopieur (613) 992-8836
Canada de l’Ouest Anglais (250) 363-6500 Télécopieur (250) 363-6565
Demandeur: Serge-Étienne Parent, Golder
7 Décembre, 2009
Coordonnées du site: 45.8169 Nord 72.3711 Ouest
Bibliographie fichier utilisateur: LET - Saint-Nicéphore
Mouvements du sol - Code National du Bâtiment :
Probabilité de dépassement de 2% sur 50 ans (0.000404 par année)
Sa(0.2)
Sa(0.5)
Sa(1.0)
Sa(2.0)
AMS (g)
0.455
0.234
0.099
0.035
0.286
Remarques. Les valeurs spectrales et de maximum d’aléa sont déterminées pour un terrain ferme (classe
de sol C du CNBC 2005 - vitesse moyenne de l’onde transversale de 360-750 m/s). Les valeurs médianes
(50e percentile) de l’accélération maximale du sol (AMS) sont fournies en unités de g. Les valeurs d’accélération spectrale atténuée 5% (Sa(T), où T est la période en secondes) et de l’accélération maximale du sol
(AMS) sont tabulées. Seuls deux chiffres significatifs doivent être utilisés. Ces valeurs ont été interpolées
àpartir de points de grille espacés de 10km. Selon le gradient pour les points situés à proximité, les
valeurs, pour cet endroit, calculées directement au moyen du programme pour l’aléa peuvent varier.
Plus de 95 % des valeurs interpolées se situent à moins de 2 % des valeurs calculées.
Mouvements du sol pour d’autres probabilités :
0.010
Probabilité de dépassement par année
40%
Probabilité de dépassement dans 50 ans
Sa(0.2)
0.084
Sa(0.5)
0.039
Sa(1.0)
0.015
Sa(2.0)
0.005
AMS
0.053
0.0021
10%
0.207
0.099
0.042
0.014
0.130
0.001
5%
0.298
0.148
0.063
0.021
0.189
Bibliographie
Le code national du b âtiment du Canada 2005
no. 47666; sections 4.1.8, 9.20.1.2, 9.23.10.2,
9.31.6.2, et 6.2.1.3
Annexe C: Information climatique pour la
conception des bâtiments au Canada - la table dans
l’Annexe C commence en page C-11 de la Division
B, volume 2
46˚N
Manuel d’utilisateur - CNB 2005, Commentaires
structuraux CNRC no. 48192F Commentaire J:
Conception pour des effets sismiques
Commission G éologique du Canada Dossier
public xxxx Fourth generation seismic hazard
maps of Canada: Grid values to be used with the
2005 National Building Code of Canada
km
45.5˚N
Voir les sites webs www.SeismesCanada.ca et
www.nationalcodes.ca pour plus d’information
Also available in english
Natural Resources
Canada
Ressources naturelles
Canada
0
72.5˚W
10
20
30
72˚W
Canada
ANALYSES DE STABILITÉ ET CALCULS DE TASSEMENT AUX FUTURS
SECTEURS D'EXPLOITATION DU LET DE SAINT-NICÉPHORE, QUÉBEC
ANNEXE C
Résultats des analyses de stabilité
Décembre 2010
N° de projet: 09-1223-0048-1000
Décembre 2010 09‐1223‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
30
30
32
28
0
35
impénétrable
9
16,0
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
2
0
3 .3
2.30
2.70
2.90
2.50
2.50
4.00
3.10
2.30
2.40
3.90
1.93
3.30
3.30
2.40
Cellules 7 et 8
2.50
Élévation (m)
160
8 7 6 5
140
130
Él. 152.5 m
Él. 103 m
Él. 97.3 m
Él. 95.4 m
160
3.33
Él. 122.5 m
Él. 116 m
Él. 110.4 m Él. 98.6 m
Él. 105.5 m
Él. 98 m
150
Él. 106.8 m
2.60
4
2
3
150
Él. 107.2 m 1
120
140
1
9
130
120
110
110
100
100
90
90
80
80
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
560
580
Distance (m)
Coupe C‐C’ flanc sud‐ouest, Écaillement en condition statique, rupture circulaire Figure C‐1 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3A DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1223‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
30
30
32
28
0
35
impénétrable
9
16,0
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
2.80
2.30
2.5
0
2.80
0
2 .3
2.50
2.40
2.70
2.70
3.50
2.26
2.60
2.2
0
4.60
Élévation (m)
160
8 7 6 5
140
130
Él. 106.8 m
Él. 152.5 m
Él. 103 m
Él. 97.3 m
Él. 95.4 m
160
3.33
Él. 122.5 m
Él. 116 m
Él. 110.4 m Él. 98.6 m
Él. 105.5 m
Él. 98 m
150
Cellules 7 et 8
2.60
2.5
0
4
2
3
150
Él. 107.2 m 1
120
1
110
140
1
9
130
120
110
3.33
100
100
90
90
80
80
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
560
580
Distance (m)
Coupe C‐C’ flanc sud‐ouest, condition statique, rupture circulaire Figure C‐2 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3A DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1223‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
30
30
32
28
0
35
impénétrable
9
16,0
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
2.20
2.30
2.4
0
2.00
3.40
1.58
1.90
2.10
1.90
2.40
5.50
2.00
3.00
Cellules 7 et 8
4.40
160
Élévation (m)
Él. 106.8 m
Él. 122.5 m
Él. 116 m
Él. 110.4 m Él. 98.6 m
Él. 105.5 m
Él. 98 m
150
8 7 6 5
140
130
Él. 152.5 m
Él. 103 m
Él. 97.3 m
Él. 95.4 m
160
3.33
4
2
3
150
Él. 107.2 m 1
120
140
1
9
130
120
110
110
100
100
90
90
80
80
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
560
580
Distance (m)
Coupe C‐C’ flanc sud‐ouest, écaillement en condition pseudo‐statique (0,06g), rupture circulaire Figure C‐3 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3A DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1223‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
30
30
32
28
0
35
impénétrable
9
16,0
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
2.10
0
1.9
1.90
2.20 2.40
2.20
1.85
2.20
00
2.
4.30
2.00
2.30
3.60
Élévation (m)
160
8
140
130
Él. 106.8 m
Él. 152.5 m
0
2 .1
Él. 103 m
Él. 97.3 m
Él. 95.4 m
160
3.33
Él. 122.5 m
Él. 116 m
Él. 110.4 m Él. 98.6 m
Él. 105.5 m
Él. 98 m
150
Cellules 7 et 8
7 6 5
4
2
3
150
Él. 107.2 m 1
120
140
1
9
130
120
110
110
100
100
90
90
80
80
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
560
580
Distance (m)
Coupe C‐C’ flanc sud‐ouest, condition pseudo‐
statique (0,06g), rupture circulaire Figure C‐4 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3A DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1223‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
17,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
c (kPa)
5
30
impénétrable
9
16,0
0
0
0
2.3
0
2.0
5
1.8
2.20
5
2.0
0
1 .8
0
1.9
0
1.8
1.72
Cellules 7 et 8
2.
20
Élévation (m)
160
150
160
3.33
8
140
Él. 152.5 m
2.00
2.0
0
2
150
Él. 107.2 m 1
130
120
140
1
9
130
120
110
110
100
100
90
90
80
80
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
560
580
Distance (m)
Coupe C‐C’ flanc sud‐ouest, condition statique, rupture suivant la géomembrane PEHD Figure C‐5 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3A DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1223‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
17,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
c (kPa)
5
30
impénétrable
9
16,0
0
0
1.55
5
1.4
5
1.5 .50
1
5
1.4
0
1.4
5
1.3
1.35
5
1.5
1.32
Cellules 7 et 8
1.70
Él. 152.5 m
Élévation (m)
160
160
3.33
150
8
140
2
150
Él. 107.2 m 1
130
120
140
1
9
130
120
110
110
100
100
90
90
80
80
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
420
440
460
480
500
520
540
560
580
Distance (m)
Coupe C‐C’ flanc sud‐ouest, condition pseudo‐
statique, rupture suivant la géomembrane PEHD Figure C‐6 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3A DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
30
30
32
28
0
35
impénétrable
9
09‐1221‐0048‐1000 c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Elevation (m)
2.13
170
160
150
140
130
120
110
100
90
80
70
0.70 0.72 0.74 0.76 0.78 0.80 0.82 0.84 0.86 0.88 0.90 0.92 0.94 0.96 0.98 1.00 1.02 1.04 1.06 1.08 1.10 1.12 1.14 1.16 1.18 1.20 1.22 1.24
Distance (m) (x 1000)
Coupe A‐A’ flanc Est, condition statique, rupture circulaire Figure C‐7 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
30
30
32
28
0
35
impénétrable
9
09‐1221‐0048‐1000 c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Elevation (m)
1.67
170
160
150
140
130
120
110
100
90
80
70
0.70 0.72 0.74 0.76 0.78 0.80 0.82 0.84 0.86 0.88 0.90 0.92 0.94 0.96 0.98 1.00 1.02 1.04 1.06 1.08 1.10 1.12 1.14 1.16 1.18 1.20 1.22 1.24
Distance (m) (x 1000)
Coupe A‐A’ flanc Est, condition pseudo‐
statique (0,06g), rupture circulaire Figure C‐8 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau
γ (kN/m3)
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
30
30
32
28
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
0
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
35
impénétrable
9
09‐1221‐0048‐1000 c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Elevation (m)
1.45
170
160
150
140
130
120
110
100
90
80
70
0.70 0.72 0.74 0.76 0.78 0.80 0.82 0.84 0.86 0.88 0.90 0.92 0.94 0.96 0.98 1.00 1.02 1.04 1.06 1.08 1.10 1.12 1.14 1.16 1.18 1.20 1.22 1.24
Distance (m) (x 1000)
Coupe A‐A’ flanc Est, condition statique, rupture le long de la géomembrane Figure C‐9 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau
γ (kN/m3)
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
30
30
32
28
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
0
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
35
impénétrable
9
09‐1221‐0048‐1000 c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Elevation (m)
1.13
170
160
150
140
130
120
110
100
90
80
70
0.70 0.72 0.74 0.76 0.78 0.80 0.82 0.84 0.86 0.88 0.90 0.92 0.94 0.96 0.98 1.00 1.02 1.04 1.06 1.08 1.10 1.12 1.14 1.16 1.18 1.20 1.22 1.24
Distance (m) (x 1000)
Coupe A‐A’ flanc Est, condition pseudo‐statique Figure C‐10 (0,06g), rupture le long de la géomembrane ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
30
30
32
28
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
0
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
35
impénétrable
9
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe A‐A’ flanc Ouest, condition statique, rupture circulaire Figure C‐11 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
16,0
30
30
32
28
0
35
impénétrable
9
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe A‐A’ flanc Ouest, condition pseudo‐
statique (0,06g), rupture circulaire Figure C‐12 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
30
30
32
28
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
0
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
35
impénétrable
9
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe A‐A’ flanc Ouest, condition statique, rupture le long de la géomembrane Figure C‐13 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
30
30
32
28
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
0
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
c (kPa)
5
35
impénétrable
9
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe A‐A’ flanc Ouest, condition pseudo‐
statique (0,06g), rupture le long de la géomembrane Figure C‐14 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
16,0
30
30
32
28
0
35
impénétrable
9
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe B‐B’ flanc Nord, condition statique, rupture circulaire Figure C‐15 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
30
30
32
28
0
35
impénétrable
9
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe B‐B’ flanc Nord, condition pseudo‐statique (0,06g), rupture circulaire Figure C‐16 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
30
30
32
28
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
0
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
35
impénétrable
9
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe B‐B’ flanc Nord, condition statique, rupture le long de la géomembrane Figure C‐17 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
16,0
30
30
32
28
0
35
impénétrable
9
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe B‐B’ flanc Nord, pseudo‐ condition statique, rupture le long de la géomembrane
Figure C‐18 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
30
30
32
28
0
35
impénétrable
9
09‐1221‐0048‐1000 c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe B‐B’ flanc Sud, condition statique, rupture circulaire Figure C‐19 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau
γ (kN/m3)
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
30
30
32
28
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
0
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
35
impénétrable
9
09‐1221‐0048‐1000 c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe B‐B’ flanc Sud, condition pseudo‐
statique (0,06g), rupture circulaire Figure C‐20 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
30
30
32
28
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
0
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
35
impénétrable
9
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe B‐B’ flanc Sud, condition statique, rupture le long de la géomembrane Figure C‐21 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
30
30
32
28
0
35
impénétrable
9
09‐1221‐0048‐1000 c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe B‐B’ flanc Sud, condition pseudo‐
statique (0,06g), rupture le long de la géomembrane Figure C‐22 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
16,0
30
30
32
28
0
35
impénétrable
9
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe B‐B’ flanc Nord, condition statique, rupture circulaire, après excavation Figure C‐23 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau
γ (kN/m3)
Propriétés
(º)
30 (statiques)
35 (pseudo-statique)
1. Matières résiduelles
13,5
2. Matériau de recouvrement
3. Sable fin lâche à compact
4. Sable fin dense à très dense
5. Silt
17,0
19,0
21,0
18,5
30
30
32
28
6. Silt argileux à argile silteuse
18,5
0
7. Till
8. Socle rocheux / volume impénétrable
9. Géomembrane en PEHD lisse
21,0
16,0
35
impénétrable
9
c (kPa)
5
0
0
0
0
45 kPa @ 100kPa,
taux de 25 kPa/m
0
0
Coupe B‐B’ flanc Sud, condition statique, rupture circulaire, après excavation Figure C‐24 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE ANALYSES DE STABILITÉ ET CALCULS DE TASSEMENT AUX FUTURS
SECTEURS D'EXPLOITATION DU LET DE SAINT-NICÉPHORE, QUÉBEC
ANNEXE D
Résultats des calculs de tassement
Décembre 2010
N° de projet: 09-1223-0048-1000
Limite de la cellule
d'enfouissement
13
85
31
37
42
47
95
90
104
100
52
57
95
92
62
80
72
82
87
92
97
102
67
81
82
83
84
85
89
85
83
88
93
98
103
112
116
119
362
361
360
359
359
348
306
229
19
25
36
41
46
51
56
92
98
314
327
61
330
66
335
71
341
347
350
353
7
115
18
24
357
357
359
108
110
95
100
85
Haut de talus des
30
12
106
365
PHASE 3B
3
144
2
6
155
385
11
17
23
29
35
40
45
50
55
60
65
70
84
89
94
99
104
113
117
120
423
417
416
417
417
419
419
418
417
415
415
415
420
424
426
421
311
230
100
115
356
90
424
95
408
410
410
409
411
414
416
417
10
16
22
28
34
411
114
85
325
401
5
9
312
337
1
4
8
150
228
247
21
27
33
39
15
44
49
346
353
365
358
386
359
354
14
20
26
32
38
43
242
233
229
254
243
246
54
348
48
213
59
341
64
335
53
58
63
195
181
177
91
69
255
322
68
86
189
198
96
101
105
174
160
141
118
263
1
222
121
192
107
109
111
118
145
103
Point de mesure
SOURCE:
Valeur de tassement (mm)
septembre, 6 octobre et 19 octobre 2010
Date:
9200, boul. de l'Acadie, bureau 10
2010-11-26
1 : 3 000
R. Gravel
P. Gince
0912230048-06
25
50
75
100
125
150 m
FIGURE
M. Lemieux
No. de dessin:
0
No. de projet:
09-1223-0048
D-1
Waste Management St-Nicéphore
Phase 3B du LET de St-Nicéphore
09-1223-0048 / 1000
Patrick Gince
Marielle Limoges Shaigetz
Client:
Projet:
# de Projet:
Réalisé par:
Vérifié par:
Tableau D-1
RÉSULTATS DES CALCULS DE TASSEMENT SUITE À LA MISE EN PLACE DES MATIÈRES RÉSIDUELLES
COORDONNÉES DU POINT
Stratigraphie
du Forage
F-09-09
Stratigraphie
du Forage
PZC-03-01
Stratigraphie
du Forage
PZC-03-02
Stratigraphie
du Forage
PZC-03-03
POINT
EASTING
NORTHING
Tassement
(mm)
Tassement
(mm)
Tassement
(mm)
Tassement
(mm)
Moyenne
Tassement
(mm)
1*
2
3
4
5
6
7*
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31*
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47*
48
49
50
51
52*
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67*
68
69
70
71
72*
82*
83
84
85
86
87*
88
89
90
91
92*
93
94
391605,0
391526,5
391465,8
391637,0
391619,2
391560,3
391455,9
391669,0
391651,4
391594,1
391580,4
391517,2
391471,3
391702,3
391683,6
391627,9
391614,2
391550,5
391504,8
391735,7
391715,8
391661,7
391648,0
391584,3
391538,1
391769,8
391748,5
391695,5
391681,8
391611,6
391532,0
391804,1
391781,5
391729,3
391715,6
391606,2
391565,1
391838,5
391814,5
391749,4
391640,0
391598,2
391873,7
391848,7
391783,2
391674,6
391630,5
391909,6
391884,1
391817,0
391709,8
391662,4
391945,6
391919,6
391850,8
391745,1
391694,3
391981,3
391955,0
391884,6
391780,3
391726,4
392016,0
391990,4
391918,4
391815,6
391759,6
392052,1
392027,0
391952,2
391850,9
391792,3
391824,7
391892,4
391986,0
392023,7
392085,8
391858,3
391926,1
392019,8
392033,7
392090,9
391891,5
391959,9
392053,6
5075591,5
5075663,5
5075719,2
5075630,0
5075646,4
5075700,3
5075796,1
5075668,5
5075684,7
5075737,2
5075749,8
5075807,8
5075849,9
5075705,8
5075723,0
5075774,0
5075786,6
5075845,0
5075887,0
5075743,0
5075761,3
5075810,9
5075823,5
5075881,9
5075924,3
5075779,6
5075799,1
5075847,7
5075860,3
5075924,7
5075997,8
5075815,9
5075836,7
5075884,6
5075897,2
5075997,5
5076035,2
5075852,3
5075874,3
5075934,0
5076034,3
5076072,7
5075887,8
5075910,8
5075970,9
5076070,5
5076110,9
5075922,7
5075946,1
5076007,7
5076106,0
5076149,5
5075957,6
5075981,5
5076044,6
5076141,5
5076188,1
5075992,7
5076016,8
5076081,4
5076177,0
5076226,5
5076028,7
5076052,2
5076118,2
5076212,5
5076263,9
5076063,4
5076086,5
5076155,1
5076248,0
5076301,8
5076339,9
5076277,8
5076191,9
5076157,3
5076100,4
5076376,9
5076314,7
5076228,8
5076216,0
5076163,6
5076414,3
5076351,6
5076265,6
-152
142
222
307
382
-241
332
406
421
353
85
224
342
408
416
353
92
249
349
408
414
355
97
237
361
407
415
362
-241
354
409
415
309
90
237
382
417
323
103
228
355
417
326
-208
350
417
331
-191
344
415
337
92
178
337
413
343
80
174
330
413
346
-184
318
413
349
--358
418
398
193
-357
423
409
250
-356
423
-179
168
266
356
437
-286
384
462
478
406
100
266
394
465
472
406
109
295
401
464
471
408
116
281
415
463
472
416
-283
407
465
472
358
107
278
438
474
373
123
269
409
474
377
-245
403
473
382
-225
396
472
389
109
211
389
470
395
95
207
382
469
399
-221
368
470
402
--411
475
454
232
-411
479
465
296
-409
479
-163
151
240
329
406
-260
355
430
445
376
87
242
365
432
439
376
95
269
372
432
438
378
102
256
385
431
439
385
-260
377
433
439
331
94
255
406
441
345
109
246
379
441
349
-224
373
440
354
-206
367
439
360
95
191
360
437
366
82
187
353
436
369
-199
340
437
372
--381
442
422
209
-380
446
433
270
-379
446
-125
115
183
255
316
-199
276
335
347
293
66
185
283
336
343
292
71
206
289
336
341
294
76
196
299
336
342
299
-200
293
337
342
257
70
197
316
344
268
82
189
294
344
270
-173
290
343
275
-158
285
342
280
71
146
280
341
284
61
142
274
340
287
-151
264
341
289
--296
345
329
159
-296
348
337
207
-295
348
150
155
144
228
312
385
115
247
337
408
423
357
85
229
346
410
417
357
92
254
353
410
416
359
98
243
365
409
417
365
95
246
358
411
417
314
90
242
386
419
327
104
233
359
419
330
100
213
354
418
335
95
195
348
417
341
92
181
341
415
347
80
177
335
415
350
81
189
322
415
353
82
83
362
420
401
198
84
361
424
411
255
85
360
424
Valeur Min
Valeur Max
% Écart
% Écart
Tassement
(mm)
Tassement
(mm)
inf. à la
moyenne
sup. à la
moyenne
-125
115
183
255
316
-199
276
335
347
293
66
185
283
336
343
292
71
206
289
336
341
294
76
196
299
336
342
299
-200
293
337
342
257
70
197
316
344
268
82
189
294
344
270
-173
290
343
275
-158
285
342
280
71
146
280
341
284
61
142
274
340
287
-151
264
341
289
--296
345
329
159
-296
348
337
207
-295
348
-179
168
266
356
437
-286
384
462
478
406
100
266
394
465
472
406
109
295
401
464
471
408
116
281
415
463
472
416
-283
407
465
472
358
107
278
438
474
373
123
269
409
474
377
-245
403
473
382
-225
396
472
389
109
211
389
470
395
95
207
382
469
399
-221
368
470
402
--411
475
454
232
-411
479
465
296
-409
479
--20
-20
-20
-18
-18
--19
-18
-18
-18
-18
-22
-19
-18
-18
-18
-18
-22
-19
-18
-18
-18
-18
-22
-19
-18
-18
-18
-18
--19
-18
-18
-18
-18
-22
-19
-18
-18
-18
-22
-19
-18
-18
-18
--19
-18
-18
-18
--19
-18
-18
-18
-22
-20
-18
-18
-18
-23
-20
-18
-18
-18
--20
-18
-18
-18
---18
-18
-18
-20
--18
-18
-18
-19
--18
-18
-16
16
17
14
13
-16
14
13
13
14
18
16
14
13
13
14
18
16
14
13
13
14
18
16
14
13
13
14
-15
14
13
13
14
19
15
14
13
14
18
15
14
13
14
-15
14
13
14
-16
14
13
14
18
16
14
13
14
19
17
14
13
14
-17
14
13
14
--14
13
13
17
-14
13
13
16
-14
13
Waste Management St-Nicéphore
Phase 3B du LET de St-Nicéphore
09-1223-0048 / 1000
Patrick Gince
Marielle Limoges Shaigetz
Client:
Projet:
# de Projet:
Réalisé par:
Vérifié par:
Tableau D-1
RÉSULTATS DES CALCULS DE TASSEMENT SUITE À LA MISE EN PLACE DES MATIÈRES RÉSIDUELLES
COORDONNÉES DU POINT
POINT
EASTING
NORTHING
Stratigraphie
du Forage
F-09-09
Stratigraphie
du Forage
PZC-03-01
Stratigraphie
du Forage
PZC-03-02
Stratigraphie
du Forage
PZC-03-03
Tassement
(mm)
Tassement
(mm)
Tassement
(mm)
Tassement
(mm)
Moyenne
Tassement
(mm)
414
174
89
359
426
416
160
85
359
421
141
95
118
100
145
85
103
348
356
325
417
306
311
263
229
230
192
Valeur Min
Valeur Max
% Écart
% Écart
Tassement
(mm)
Tassement
(mm)
inf. à la
moyenne
sup. à la
moyenne
340
468
-18
140
202
-19
---294
408
-18
350
481
-18
341
470
-18
------294
408
-18
345
475
-18
114
163
-19
73
113
-23
95
137
-20
---------82
121
-21
285
396
-18
292
406
-18
266
372
-18
343
472
-18
250
350
-18
254
356
-18
215
302
-18
187
263
-18
188
264
-18
156
221
-19
Moyenne des écarts (%):
-19
* Des effets de bord surviennent dans le modèle lorsque le tassement est calculé sur un point situé à la limite du fond d'excavation et/ou de la charge appliquée. La valeur est donc ajustée
manuellement en recherchant une valeur de tassement correspondant à un point situé dans l'environnement immédiat et non affecté par l'effet de bord.
95
96
97*
98
99
100
101*
102*
103
104
105
106
107
108*
109*
110*
111
112
113
114
115
116
117
118
119
120
121
392065,9
392121,0
391924,5
391993,7
392087,4
392099,7
392155,5
391957,7
392027,5
392121,2
392190,0
391990,0
392277,1
392017,6
392304,9
392045,1
392332,7
392057,4
392151,6
392183,4
392133,5
392085,0
392178,6
392285,1
392112,0
392205,7
392315,5
5076254,3
5076203,7
5076451,9
5076388,4
5076302,5
5076291,1
5076239,9
5076489,3
5076425,3
5076339,3
5076276,2
5076520,7
5076257,3
5076549,7
5076286,1
5076578,7
5076314,9
5076458,9
5076372,5
5076343,3
5076328,0
5076487,9
5076402,0
5076304,3
5076517,4
5076431,4
5076330,7
412
170
-355
425
414
--355
419
139
95
117
---103
344
352
320
416
301
306
258
225
225
188
468
202
-408
481
470
--408
475
163
113
137
---121
396
406
372
472
350
356
302
263
264
221
436
183
-378
448
438
--378
442
149
98
124
---108
367
376
343
439
323
329
278
242
243
203
340
140
-294
350
341
--294
345
114
73
95
---82
285
292
266
343
250
254
215
187
188
156
13
16
-14
13
13
--14
13
16
19
16
---17
14
14
14
13
14
14
15
15
15
15
15
Décembre 2010
09-1223-0048-1100
Axe de la Coupe C-C’
Axe représentatif du drain no. 13
VUE EN PLAN DU MODÈLE
Figure D-2
CALCULS DE TASSEMENT PHASE 3A DU LET DE SAINT-NICÉPHORE
Décembre 2010
09-1223-0048-1100
Drain no. 13
TASSEMENTS SUIVANT LA COUPE C-C’
Figure D-3
CALCULS DE TASSEMENT PHASE 3A DU LET DE SAINT-NICÉPHORE
Décembre 2010
09-1223-0048-1100
POINT 101
POINT 103
POINT 105
TASSEMENTS SUIVANT LE DRAIN NO. 13
Figure D-4
CALCULS DE TASSEMENT PHASE 3A DU LET DE SAINT-NICÉPHORE
ANALYSES DE STABILITÉ ET CALCULS DE TASSEMENT AUX FUTURS
SECTEURS D'EXPLOITATION DU LET DE SAINT-NICÉPHORE, QUÉBEC
ANNEXE E
Limites et conditions
Décembre 2010
N° de projet: 09-1223-0048-1000
GOLDER ASSOCIÉS LTÉE
CONDITIONS GÉNÉRALES ET LIMITATIONS
RAPPORT GÉOTECHNIQUE
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UTILISATION DU RAPPORT ET DE SON CONTENU
Ce rapport a été préparé pour l’usage exclusif du Client ou de ses agents. Les données factuelles, les
interprétations, les commentaires ainsi que les recommandations qu’il contient sont spécifiques au projet
tel que décrit dans ce rapport et ne s’appliquent à aucun autre projet ou autre site. Ce rapport doit être lu
dans son ensemble, puisque des sections pourraient être faussement interprétées lorsque prises
individuellement ou hors contexte. Par ailleurs, le texte de la version finale de ce rapport prévaut sur tout
autre texte, opinion ou version préliminaire émis par Golder. Si la conception, l’emplacement ou
l’élévation du projet doivent être modifiés et/ou si le projet n’est pas amorcé à l’intérieur d’une période de
18 mois suivant la remise de ce rapport, Golder devrait être consultée pour confirmer que ses
recommandations sont encore valides.
Les commentaires, interprétations et recommandations présentés dans ce rapport sont basés sur une
évaluation limitée des conditions souterraines tel que décrit ailleurs dans ce texte et sont formulés dans le
seul et unique but d’orienter la conception du projet. À moins d’avis contraire, les interprétations,
commentaires et les recommandations présentés dans ce rapport ont été formulés à la lumière de nos
connaissances concernant les conditions du site, l’utilisation courante et/ou prévue du site, les
règlements, normes et critères en vigueur de même que les règles et pratiques professionnelles
reconnues et acceptées au moment de l’étude, tenant compte dans tous les cas de l’emplacement du
site. Les références aux lois et règlements contenues dans ce rapport sont fournies à titre indicatif, sur
une base technique. Comme les lois et règlements sont sujets à interprétation, Golder recommande au
Client de consulter ses conseillers juridiques afin d’obtenir les avis appropriés.
Comme certains détails du projet envisagé peuvent ne pas être connus de Golder au moment de la
remise de ce rapport, il est recommandé que Golder soit consultée lors de l’élaboration des plans et devis
reliés aux considérations géotechniques afin de s’assurer qu’ils demeurent conformes à l’intention et aux
recommandations de ce rapport.
Il est aussi recommandé que les services de Golder soient retenus durant la phase de construction afin
de confirmer que les conditions souterraines sur l’ensemble du site ne diffèrent pas de façon significative
de celles évoquées dans ce rapport et que les activités de construction n’ont aucun impact négatif sur les
considérations géotechniques liées à la conception. À cet égard, il importe de souligner que le contrôle
des eaux superficielles et/ou souterraines est fréquemment requis comme mesure temporaire ou
permanente lors de la construction. Une mauvaise conception du drainage et/ou de l’assèchement peut
avoir des conséquences néfastes. De même, les conditions souterraines peuvent être substantiellement
modifiées par les activités de construction (circulation de machinerie, excavation, enfoncement de pieux,
dynamitage, etc.) ayant cours sur le site ou sur les terrains adjacents ainsi que par l’exposition des sols
aux intempéries (gel, sécheresse, pluie, etc.).
Golder ne pourra être tenue responsable de conditions souterraines imprévisibles ni de leurs impacts sur
les coûts de construction et l’échéancier de réalisation des travaux. Golder ne pourra être tenue
responsable de dommages résultant de conditions qui lui seraient inconnues, de l’inexactitude de
données provenant d’autres sources que Golder et de changements ultérieurs aux conditions du site.
Golder n’acceptera aucune responsabilité pour les effets de mesures de drainage et/ou d’assèchement à
moins d’avoir été spécifiquement consultée et impliquée dans la conception et le suivi du système de
drainage et/ou d’assèchement. Golder ne pourra être tenue responsable de dommages résultant de
toutes modifications futures aux règlements, normes ou critères applicables de même que de toute
utilisation faite du présent rapport par un tiers et/ou à des fins autres que celles pour lesquelles il a été
rédigé, de perte de valeur réelle ou perçue du site ni de l’échec d’une quelconque transaction en raison
des informations factuelles contenues dans ce rapport.
Le Client de même que tout entrepreneur réalisant des travaux qui s’inspirent de ou qui sont susceptibles
d’avoir une incidence sur les considérations géotechniques évoquées dans ce rapport doivent informer
Golder Associés
Rév. 9 mai 2002
GOLDER ASSOCIÉS LTÉE
CONDITIONS GÉNÉRALES ET LIMITATIONS
RAPPORT GÉOTECHNIQUE
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Golder ainsi que l’ingénieur concepteur de tout événement, activité, information, découverte passé,
présent ou future susceptible de modifier les conditions souterraines décrites dans ce rapport et leur offrir
la possibilité de réviser leurs recommandations ainsi que les plans de construction. Cette obligation
couvre aussi le cas où les conditions rencontrées sur le site différeraient de façon significative de celles
anticipées dans ce rapport, soit en raison de la variabilité naturelle des conditions souterraines ou en
raison d’activités de construction. Il est entendu que la reconnaissance d’un changement des conditions
du sol et du roc nécessite qu’un examen soit effectué sur le site par un professionnel qualifié et
expérimenté dans la pratique de la géotechnique.
ÉVALUATION DES CONDITIONS SOUTERRAINES
Les travaux d’investigation souterraine effectués par Golder et décrits dans ce rapport furent réalisés
conformément aux règles et pratiques professionnelles reconnues et acceptées au moment de leur
réalisation. À moins d’avis contraire, les résultats de travaux antérieurs ou simultanés, provenant d’autres
sources que Golder, cités et/ou utilisés dans ce rapport furent considérés comme ayant été obtenus en
respectant les règles et pratiques professionnelles reconnues et acceptées et comme étant valides.
Les horizons de sols et de roc étant souvent de composition et de géométrie très variables, les
descriptions de sondage ne permettent donc que d’estimer approximativement leurs caractéristiques et
profils réels. Les contacts entre les différents horizons de sols et/ou de roc sont souvent graduels et,
conséquemment, leurs emplacements sur les descriptions de sondage relèvent d’une certaine
interprétation. De même, la classification et l’identification des sols et du roc implique une certaine part de
jugement. Les descriptions de sol et de roc apparaissant dans ce rapport s’appuient sur des méthodes
de classification et d’identification communément acceptées et rejoignent les exigences normales de la
pratique professionnelle usuelle de la géotechnique. Par ailleurs, il importe de souligner que la précision
des données recueillies et leur interprétation sont tributaires de différents facteurs dont la méthode de
sondage, l’espacement entre les sondages, la profondeur d’investigation, la méthode d’échantillonnage,
la fréquence d’échantillonnage de même que l’uniformité des conditions souterraines. Certains de ces
facteurs, comme la méthode de sondage, l’espacement entre les sondages, la profondeur d’investigation,
la méthode d’échantillonnage et la fréquence d’échantillonnage peuvent eux-mêmes être tributaires de
contraintes physiques, budgétaires ou d’échéancier convenues avec le Client.
Dans tous les cas, on doit considérer que les résultats obtenus et présentés dans ce rapport ne
s’appliquent qu’aux endroits où ont été réalisés les sondages, qu’aux profondeurs d’échantillonnage
indiquées et qu’au moment de l’étude. Les conditions souterraines interprétées, tant physiques que
quantitatives ou qualitatives, peuvent varier sensiblement entre et au-delà des sondages réalisés et des
profondeurs d’échantillonnage indiquées.
Les mesures et caractéristiques de l’eau souterraine présentées dans ce rapport ne sont valables que
pour les endroits et les dates spécifiées. Ces conditions peuvent en effet varier selon les saisons, les
années ou en raison d’activités ou d’événements sur le site à l’étude ou sur des terrains adjacents.
Golder Associés
Rév. 9 mai 2002
Golder Associés Ltée
9200, boul. de l'Acadie, bureau 10
Montréal (Québec) H4N 2T2
Canada
T: +1 (514) 383 0990