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土木学会第55回年次学術講演会(平成12年9月) Ⅰ-B468 曲線橋の地震時変形挙動に関する研究 九州工業大学 学生員 ○清水俊彦,小田健二 九州工業大学 正会員 山口栄輝,久保喜延 1.はじめに 平成 8 年に改訂された道路橋示方書(耐震設計編)1)では,地震時の挙動が複雑な橋等について,動的解析を行 うことが要求されている.本研究では,地震時の挙動が複雑な橋の一つである,曲線橋を取り上げ,曲率半径が 静的および動的挙動に及ぼす影響,および地震動の最悪入力方向について検討する. 2.解析モデルおよび解析手法 解析対象は,図 1 に示す鋼製の4径間連続曲線高架橋である.この解析モデルA∼I の 9 橋すべてにおいて, P1-P2,P4-P5 区間はほぼ直線であり,P2-P4 区間が主たる曲線部となっている.曲率半径は橋梁Aで 55m,橋梁 H で 800mとなっており,橋梁 I は直線橋である.橋脚は P3 橋脚が円形断面,他は矩形断面であり,鋼材の応力 −ひずみ関係には,降伏応力を 3600kgf/cm2 とする完全弾塑性モデルを採用する.上部構造主桁と橋脚の結合条 件は,P2∼P4 では剛結,P1 橋脚,P5 橋脚上では 2 個の支承による支持である.支承条件は,橋軸直角方向と鉛 直方向変位のみ拘束とする. 以下では,動的解析と静的解析を行う.動的解析には,兵庫県南部地震時に東神戸大橋で記録された加速度を 用いる.減衰モデルにはレイリー減衰を採用し,減衰定数は 0.02 とする.静的解析では,質量に比例した水平方 向の分布荷重を単調に増加させて弾塑性解析(Pushover 解析)を行う.なお,地震荷重の入力方向は, P1 橋脚か ら P5 橋脚に向かう方向を基準(0 度)とし,そこから時計回りに測った角度で定義する.静的解析では,自重の 0.9 倍の水平荷重作用時のひずみを参照値とする.なお,解析は全て Y-FIBER3D2)で行った. 3000 25000 70242 66000 64500 68500 Z P1 Y X P3 P2 P5 橋梁I P4 橋梁H 橋梁G 橋梁F 単位:mm 橋梁E 6450 66 00 0 42 68 702 0 50 0 橋梁D 橋梁C 橋梁B 橋梁A 図 1 解析モデル キーワード:曲線橋,曲率半径,動的解析,Pushover 解析,地震動入力方向 連絡先:〒804‐8550 北九州市戸畑区仙水町 1‐1 Tel:093‐884‐3110 Ⅰ-B468 土木学会第55回年次学術講演会(平成12年9月) 3.解析結果と考察 P2 動 解 P3 動 解 P4 動 解 解析結果として,橋梁 C, E, Iの P2∼P4 橋脚で生じ 0.01 4 た最大圧縮ひずみと地震荷重作用方向との関係を図 2 にま 0.01 2 とめている.すべての場合において,最大ひずみは橋脚下 入力方向に依存し変化するが,いずれの解析においても, 各橋梁のすべての橋脚で, 地震荷重入力方向が 90 度付近の 0.01 0 最 大ひ ずみ 端で生じている.各橋脚で生じる最大ひずみは,地震荷重 0.00 8 0.00 6 0.00 4 0.00 2 場合に大きくなる傾向が見られる.この傾向は,曲率半径 0.00 0 0 が大きくなるほど強まっている. 特に直線橋(橋梁I)では, 30 60 動的解析の P2,P4 橋脚を除くすべての場合で 90 度が最悪 P2 動 解 P3 動 解 P4 動 解 では,橋軸方向に比して橋軸直角方向の剛性が小さいこと 0.01 4 に起因している. 最大ひ ずみ 増加傾向にある. 橋梁の動的特性の目安となる固有周期は, 0 30 60 0.01 4 P2 動 解 P3 動 解 P4 動 解 0.01 2 最大ひ ずみ 0.00 8 0.00 6 0.00 4 0.00 2 0.00 0 0 30 60 12 0 (c) 橋梁I られるので,静的解析結果をもとに,動的解析における地 図 2 最大ひずみ−入力方向関係 震波の入力方向を設定する場合には,多少の余裕を持たせ る必要がある. 1 .4 【謝辞】本研究は,日本鋼構造協会橋梁システムと耐震性 1 .2 小委員会(委員長:藤野陽三東大教授)の活動の一環として 1 .0 震度 行ったものであり,特に大日本コンサルタント(株)の川神 2)大和設計株式会社:Y-FIBER3D 取扱説明書,1999 90 入 力 方 向 (度 ) 静的解析でよく一致している.ただし,若干のずれが認め Ⅴ耐震設計編,1996 P2 静 解 P3 静 解 P4 静 解 0.01 0 各橋脚において地震荷重の最悪入力方向は,動的解析と 参考文献 1)日本道路協会:道路橋示方書・同解説 90 12 0 入 力 方 向 (度 ) (b) 橋梁E の水平変位の関係を表す図である.なお,橋梁G,H,I て感謝いたします. 18 0 0.00 4 0.00 0 果を図 3 に示す.これは,震度と P3 橋脚天端の 90 度方向 雅秀氏,田崎賢治氏には有益な助言を頂いた.ここに記し 15 0 0.00 6 る. 地震荷重を90度方向に作用させて行った静的解析の結 径が大きくなるのに伴い最大ひずみが増加する要因である. 180 0.00 8 曲率半径の増加に伴い最大ひずみが減少する原因と思われ 橋梁の剛性および耐荷力は低下している.これが,曲率半 15 0 P2静 解 P3静 解 P4静 解 0.01 0 ら橋梁Iの 1.573 秒へと単調に延びている.このことが, た.この図より明らかなように,曲率半径の増加とともに 180 0.00 2 曲率半径が増えるのに伴い長くなり,橋梁Aの 1.283 秒か においては,震度 0.9 より荷重を増やすことはできなかっ 15 0 0.01 2 動的解析結果と静的解析結果を比較すると,曲率半径が 少する傾向がある.それに対し,静的解析の最大ひずみは 90 12 0 入 力 方 向 (度 ) (a) 橋梁C 入力方向となっている.これは,ラーメン構造である本橋 大きくなるにつれて,動的解析で得られる最大ひずみは減 P2 静 解 P3 静 解 P4 静 解 0 .8 0 .6 橋梁A 橋梁B 橋梁C 橋梁D 橋梁E 0 .4 0 .2 0 .0 0 0 .5 1 1 .5 橋梁F 橋梁G 橋梁H 橋梁I 2 2.5 水 平 変 位 ( m) 図3 P3 橋脚における震度−水平変位関係