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ANALYSES DE STABILITÉ ET CALCULS DE TASSEMENT AUX FUTURS SECTEURS D'EXPLOITATION DU LET DE SAINT-NICÉPHORE, QUÉBEC ANNEXE A Journaux de sondages et résultats des analyses en laboratoire géotechnique Décembre 2010 N° de projet: 09-1223-0048-1000 DESCRIPTION LITHOLOGIQUE ET ENVIRONNEMENTALE TERMINOLOGIES ET ABRÉVIATIONS Les terminologies et abréviations fréquemment utilisées sur les journaux de sondage, sur les figures et dans le texte du rapport, sont les suivantes : I. TYPES D’ÉCHANTILLONS (b) CF CR DS ED ET EV PP TS SCM cuillère fendue carotte de roc échantillonneur de type Denison échantillon délavé échantillon à la tarière échantillon en vrac piston à paroi mince tube Shelby scissomètre Trace un peu adjectif (eux etc) et II. RÉSISTANCE À LA PÉNÉTRATION (c) Résistance à la pénétration dynamique Le nombre de coups d’un marteau de 63,5 kg, tombant d’une hauteur de 0,76 m, nécessaire pour enfoncer sur une longueur de 0,3 m un cône de 50 mm de diamètre et de 60o d’angle, relié à des tiges de forage de calibre A. Résistance à la pénétration standard, N PS l’échantillonneur est poussé sous le poids statique du marteau PH l’échantillonneur est poussé par pression hydraulique PM l’échantillonneur est poussé par pression manuelle III. DESCRIPTION DES SOLS (a) Classes granulométriques (mm) > 300 75 to 300 grossier fin 19 to 75 4,75 to 19 grossier moyen fin 2,0 to 4.75 0,425 to 2,0 0,075 to 0,425 0,005 to 0,075 < 0,005 Sable Silt Argile < 10 % 10 to 20 % 20 to 35 % 35 to 50 % Example trace de sable un peu de sable sablonneux sable et gravier Sols granulaires Densité “N”, essai de pénétration standard coups/30 cm très lâche lâche compacte ou moyenne dense très dense 0-4 4 - 10 10 - 30 30 - 50 plus de 50 (d) Sols cohérents Consistance Le nombre de coups d’un marteau de 63,5 kg, tombant d’une hauteur de 0,76 m, nécessaire pour enfoncer un échantillonneur de 50 mm de diamètre sur une longueur de 0,3 m. Blocs cailloux Gravier Constituant mineur des sols Très molle glisse entre les doigts lorsque pressé Molle le pouce s’enfonce très facilement Ferme le pouce s’enfonce difficilement Raide le sol est marqué par une forte pression Très raide facilement rayé par l’ongle du pouce Dure difficilement rayé par l’ongle du pouce IV. ESSAIS SUR LES SOLS OED H M Q R S U AC essai de consolidation oedométrique granulométrie à l’hydromètre granulométrie par tamisage essai triaxial non drainé1 essai triaxial consolidé non drainé1 essai triaxial drainé essai de compression non confiné analyses chimiques V. OBSERVATIONS VISUELLES DE CONTAMINATION I F M P inexistantes faibles modérées persistantes Cu kPa 0 - 12 12 - 25 25 - 50 50 - 100 100 - 200 plus de 200 Note: 1: Les essais triaxiaux non drainés au cours desquels les pressions interstitielles sont mesurées, sont dénotés Q ou R. Golder Associés N:\Actif\2009\1223\09-1223-0048 WM - Agrandissement LET St-Nicéphore\Préparation livrable\Travail Secretariat\Final - Nov 2010 (002 RPF 09-1223-0048 rev1)\Annexe Rapport (rev1)\Annexe A\Annexe A1 - TERMINOLOGIE GÉOTECH.docx JOURNAL DE SONDAGE F-09-03 PROJET: 09-1223-0048 PAGE 1 DE 1 LOCALISATION: Saint-Nicéphore, Québec DATUM: Géodésique CLIENT: Waste Management 0 110.85 OBSERVATIONS ET RÉSULTATS COUPS/0.3m ou RQD (%) % RÉCUPÉRA. TYPE DESCRIPTION ÉCHANTILLONS NUMÉRO ÉLÉV. PROF. (mètres) STRATIGRAPHIE STRATIGRAPHIE MÉTHODE DE FORAGE PROFONDEUR (mètres) DATE DU FORAGE: 2009-11-30 RÉSIS. PÉNÉTRATION DYNAMIQUE TENEUR EN EAU (%) Wp 20 40 60 Wn 80 RÉSIS. CISAILLEMENT Nat. : Rem. : Cu, kPa 0 40 80 120 160 Wl 100 ESSAIS DE LABORATOIRE COORDONNÉES: 391745 E, 5075953 N PLONGÉE: -90° MARTEAU D'ÉCHANTILLONNAGE: 63.5 kg COURSE: 760 mm ENTREPRENEUR: Succession Forage George Downing Limitée AMÉNAGEMENT(S) DE PUITS D'OBSERVATION ET NIVEAU(X) D'EAU SOUTERRAINE 200 Surface 1 2 3 4 5 6 7 8 GENERAL2 0912230048-1000- LOG_BH.GPJ GENERAL.GDT 09-12-22 D.B. 9 10 SCM 11 SCM 12 SCM 13 14 15 ÉCHELLE VERTICALE 1 : 100 JOURNAL PAR: P. Bureau Golder Associés VÉRIFIÉ PAR: M. Limoges JOURNAL DE SONDAGE F-09-09 PROJET: 09-1223-0048 PAGE 1 DE 2 LOCALISATION: Saint-Nicéphore, Québec DATUM: Géodésique CLIENT: Waste Management 1 CF 82 45 2 CF 95 67 3 CF 74 7 4 CF 66 7 5 CF 72 13 6 CF 85 13 7 CF 74 20 8 CF 69 19 9 CF SCM 89 5 10 SCM TS 100 11 SCM CF 100 TYPE COUPS/0.3m ou RQD (%) OBSERVATIONS ET RÉSULTATS % RÉCUPÉRA. 114.96 0 DESCRIPTION ÉCHANTILLONS NUMÉRO ÉLÉV. PROF. (mètres) STRATIGRAPHIE STRATIGRAPHIE MÉTHODE DE FORAGE PROFONDEUR (mètres) DATE DU FORAGE: 2009-11-30 RÉSIS. PÉNÉTRATION DYNAMIQUE TENEUR EN EAU (%) Wp 20 40 60 Wn 80 RÉSIS. CISAILLEMENT Nat. : Rem. : Cu, kPa 0 40 80 120 160 Wl 100 ESSAIS DE LABORATOIRE COORDONNÉES: 391823 E, 5076045 N PLONGÉE: -90° MARTEAU D'ÉCHANTILLONNAGE: 63.5 kg COURSE: 760 mm ENTREPRENEUR: Succession Forage George Downing Limitée AMÉNAGEMENT(S) DE PUITS D'OBSERVATION ET NIVEAU(X) D'EAU SOUTERRAINE 200 Surface SABLE fin SILTEUX, gris, dense à très dense, saturé. 1 2 3 6 GENERAL2 0912230048-1000- LOG_BH.GPJ GENERAL.GDT 09-12-22 D.B. 7 8 9 10 TARIÈRE ÉVIDÉE (200 mm) 5 FORAGE PAR ROTATION 4 108.06 6.90 107.64 7.32 107.04 7.92 105.82 9.14 105.21 9.75 104.60 10.36 11 103.99 10.97 SILT SABLEUX, gris, présence de lits de sable, lâche, saturé. SILT gris, un peu de sable, traces d'argile (structure interlitée), compact, saturé (ML). SILT ARGILEUX gris, un peu de sable, structure interlitée, très raide, saturé (CL-ML). SILT gris avec interlits de sable silteux, traces de coquillages, compact, saturé (ML) Devenant gris foncé, un peu d'argile, traces de sable, lits de silt sableux, lâche, saturé. SILT ARGILEUX, gris, ferme (CL-ML). SILT, gris foncé, un peu d'argile, présence d'interlits de silt sableux (structure varvée) (ML). SUITE À LA PAGE 2 OED 4 ÉCHELLE VERTICALE 1 : 75 JOURNAL PAR: P. Bureau Golder Associés VÉRIFIÉ PAR: M. Limoges JOURNAL DE SONDAGE F-09-09 PROJET: 09-1223-0048 PAGE 2 DE 2 RÉSIS. PÉNÉTRATION DYNAMIQUE TENEUR EN EAU (%) Wp 20 40 60 Wn 80 RÉSIS. CISAILLEMENT Nat. : Rem. : Cu, kPa 0 40 80 120 160 Wl 100 ESSAIS DE LABORATOIRE OBSERVATIONS ET RÉSULTATS COUPS/0.3m ou RQD (%) % RÉCUPÉRA. TYPE DESCRIPTION ÉCHANTILLONS NUMÉRO ÉLÉV. PROF. (mètres) STRATIGRAPHIE STRATIGRAPHIE MÉTHODE DE FORAGE PROFONDEUR (mètres) LOCALISATION: Saint-Nicéphore, Québec AMÉNAGEMENT(S) DE PUITS D'OBSERVATION ET NIVEAU(X) D'EAU SOUTERRAINE 200 13 14 TARIÈRE ÉVIDÉE (200 mm) 12 FORAGE PAR ROTATION SUITE DE LA PAGE 1 103.13 11.83 102.97 11.99 101.60 13.36 101.25 13.71 100.64 14.32 12 Devenant avec interlits de sable silteux, traces de coquillages. ARGILE SILTEUSE, grise, traces de sable, présence de matières organiques, molle à ferme, saturée (CL). Devenant, grise pâle, traces à un peu de sable, traces de gravier, très raide. SABLE et SILT, gris, un peu de gravier, traces de shale, dense, saturé. FIN DU FORAGE. TS SCM CF 100 14 TS SCM 100 15 CF 100 11 16 CF 63 29 13 100 OED 4 OED 15 16 17 18 19 20 GENERAL2 0912230048-1000- LOG_BH.GPJ GENERAL.GDT 09-12-22 D.B. 21 22 23 24 25 ÉCHELLE VERTICALE 1 : 75 JOURNAL PAR: P. Bureau Golder Associés VÉRIFIÉ PAR: M. Limoges RECORD OF BOREHOLE PZ-02-1 PROJECT: 021-7040 PAGE 1 OF 1 LOCATION: St-Nicéphore, Québec DATUM: Geodetic CLIENT: Intersan TEST RESULTS BLOWS/0.3m or RQD (%) RECOVERY % TYPE DEPTH (m) DESCRIPTION SAMPLES NUMBER ELEV. STRATA. PLOT SOIL PROFILE BORING METHOD DEPTH SCALE METRES BORING DATE: 2002-07-08 VISUAL OBSERVATIONS U S M P HYDRAULIC COND. (cm/s) -7 10 -6 10 -5 10 -4 10 -3 10 3 10 10 -2 MAX VOC CONC. (ppm) -1 10 0 10 1 10 2 10 10 4 ADDITIONAL LAB TESTING COORDINATES: 392198.26E, 5075456.49N DIP: -90° SAMPLER HAMMER: 63.5 Kg DROP: 760 mm CONTRACTOR: Succession Forage George Downing Limitée / CME 75 MONITORING INSTALLATIONS GROUNDWATER AND ENVIRONMENTAL OBSERVATIONS PZ-02-01 PVC Elevation: 108.90 m 107.22 0.00 0 GROUND SURFACE Moist to saturated, compact, grey SILT, with some clay. 106.78 m (2002-10-07) 1 1 2 HW CASING ROTARY-WASH 4 6 75 1 Bentonite-cement grout 3 5 SS 101.72 5.50 2 SS 90 4 3 SS 90 4 1 SH 4 SS 90 9 Becoming saturated. Bentonite 7 8 98.99 8.23 9 GRAVELLY SOIL, with some cobbles (type of soil within matrix is unknown). 12 HQ CORE BARREL 11 CORING GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10 M.T. 10 5 SS 80 7 6 SS 85 66 1 CR 30 2 CR 15 Silica sand PVC Screen Dia.: 51mm Slots: 0.25mm Length: 0.81m Silica sand 96.02 11.20 94.72 12.50 Thin layer of saturated, grey fine to medium SAND at 10.97 m. BEDROCK: Fractured, grey CALCAREOUS SLATE. 3 CR 30 4 CR 100 Bentonite 50 END OF BOREHOLE. 13 14 15 DEPTH SCALE (ALONG HOLE) 1 : 100 LOGGED: M. Beauchamp Golder CHECKED: J. Côté RECORD OF BOREHOLE PZ-02-2-R PROJECT: 021-7040 PAGE 1 OF 1 LOCATION: St-Nicéphore, Québec DATUM: Geodetic CLIENT: Intersan TEST RESULTS BLOWS/0.3m or RQD (%) RECOVERY % TYPE DEPTH (m) DESCRIPTION SAMPLES NUMBER ELEV. STRATA. PLOT SOIL PROFILE BORING METHOD DEPTH SCALE METRES BORING DATE: 2002-07-04 VISUAL OBSERVATIONS U S M P HYDRAULIC COND. (cm/s) -7 10 -6 10 -5 10 -4 10 -3 10 3 10 10 -2 MAX VOC CONC. (ppm) -1 10 0 10 1 10 2 10 10 ADDITIONAL LAB TESTING COORDINATES: 392086.59E, 5075580.6N DIP: -90° SAMPLER HAMMER: 63.5 Kg DROP: 760 mm CONTRACTOR: Succession Forage George Downing Limitée / CME 75 4 MONITORING INSTALLATIONS GROUNDWATER AND ENVIRONMENTAL OBSERVATIONS PZ-02-02-R PVC Elevation: 109.23 m 108.11 0.00 0 GROUND SURFACE Moist, compact, grey SILT, with some clay and fine sand. 1 1 SS 75 7 106.03 m (2002-10-07) 2 4 5 HOLLOW STEM AUGER 2 3 103.54 4.57 102.32 5.79 6 SS 40 6 Wn M H 3 SS 70 4 4 SS 70 3 5 SS 40 33 Wn M H 6 SS 65 60 M H 7 SS 15 R 1 CR 95 57 Bentonite-cement grout Becoming dark grey and wet. Saturated, dense to very dense, grey, fine to coarse SILTY SAND, trace of clay and gravel. 7 10 11 HQ CORE BARREL HW CASING AUGER R-W 9 CORING GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10 M.T. 8 98.18 9.93 BEDROCK: Fractured, black CALCAREOUS SLATE. 97.21 10.90 Massive. 96.60 11.51 END OF BOREHOLE. 2 CR 95 93 Bentonite Silica sand PVC Screen Dia.: 51mm Slots: 0.25mm Length: 1.0m 12 DEPTH SCALE (ALONG HOLE) 1 : 80 LOGGED: M. Beauchamp Golder CHECKED: J. Côté RECORD OF BOREHOLE PZ-02-2-T PROJECT: 021-7040 PAGE 1 OF 1 LOCATION: St-Nicéphore, Québec DATUM: Geodetic CLIENT: Intersan TEST RESULTS BLOWS/0.3m or RQD (%) RECOVERY % TYPE DEPTH (m) DESCRIPTION SAMPLES NUMBER ELEV. STRATA. PLOT SOIL PROFILE BORING METHOD DEPTH SCALE METRES BORING DATE: 2002-07-05 VISUAL OBSERVATIONS U S M P HYDRAULIC COND. (cm/s) -7 10 -6 10 -5 10 -4 10 -3 10 3 10 10 -2 MAX VOC CONC. (ppm) -1 10 0 10 1 10 2 10 10 4 ADDITIONAL LAB TESTING COORDINATES: 392083.59E, 5075580.66N DIP: -90° SAMPLER HAMMER: 63.5 Kg DROP: 760 mm CONTRACTOR: Succession Forage George Downing Limitée / CME 75 MONITORING INSTALLATIONS GROUNDWATER AND ENVIRONMENTAL OBSERVATIONS PZ-02-02-T PVC Elevation: 110.05 m 108.16 0.00 0 GROUND SURFACE Moist, compact, grey SILT, with some clay and fine sand. 1 Bentonite-cement grout 2 106.10 m (2002-10-07) 4 5 HOLLOW STEM AUGER 3 6 103.59 4.57 102.37 5.79 Becoming dark grey and wet. Bentonite Saturated, dense to very dense, grey, fine to coarse SILTY SAND, trace of clay and gravel. 7 Silica sand GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10 M.T. 8 9 PVC Screen Dia.: 51mm Slots: 0.25mm Length: 1.5m 98.98 9.18 END OF BOREHOLE. 10 11 12 DEPTH SCALE (ALONG HOLE) 1 : 80 LOGGED: M. Beauchamp Golder CHECKED: J. Côté RECORD OF BOREHOLE PZ-02-3 PROJECT: 021-7040 PAGE 1 OF 1 LOCATION: St-Nicéphore, Québec DATUM: Geodetic CLIENT: Intersan BLOWS/0.3m or RQD (%) TEST RESULTS RECOVERY % TYPE DEPTH (m) DESCRIPTION SAMPLES NUMBER ELEV. STRATA. PLOT SOIL PROFILE BORING METHOD DEPTH SCALE METRES BORING DATE: 2002-07-05 VISUAL OBSERVATIONS U S M P HYDRAULIC COND. (cm/s) -7 10 -6 10 -5 10 -4 10 -3 10 3 10 10 -2 MAX VOC CONC. (ppm) -1 10 0 10 1 10 2 10 10 ADDITIONAL LAB TESTING COORDINATES: 392012.91E, 5075650.99N DIP: -90° SAMPLER HAMMER: 63.5 Kg DROP: 760 mm CONTRACTOR: Succession Forage George Downing Limitée / CME 75 4 MONITORING INSTALLATIONS GROUNDWATER AND ENVIRONMENTAL OBSERVATIONS PZ-02-03 PVC Elevation: 112.56 m 111.63 0.00 0 GROUND SURFACE Saturated, dense, grey SANDY SILT, trace of clay. 1 1 SS 35 34 2 SS 75 36 3 SS 4 SS 2 5 HW CASING 4 ROTARY-WASH 3 107.97 3.66 107.06 4.57 Saturated, compact, grey SILT, trace of fine sand. Saturated, compact, grey SILT, with some clay and sand. 12 70 105.97 m (2002-10-07) 7 103.63 8.00 8 102.49 9.14 9 With gravel, occasionnal shells, sand seams. Moist, dense, dark grey SILTY SAND, trace of clay and gravel. 5 SS 90 3 1 SH 6 SS 80 60 1 CR 100 7 SS 18 23 Bentonite HQ CORE BARREL ROTARY-WASH GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10 M.T. 10 12 Bentonite-cement grout 4 6 11 Wn M H 100.66 10.97 13 98.58 13.05 14 97.74 13.89 8 SS 0 R 2 CR 45 0 3 CR 50 0 4 CR 87 23 SAND AND GRAVEL, with boulders, trace to some silt. BEDROCK: Highly fractured, grey CALCAREOUS SLATE. Silica sand PVC Screen Dia.: 51mm Slots: 0.25mm Length: 0.95m Silica sand Bentonite END OF BOREHOLE. 15 DEPTH SCALE (ALONG HOLE) 1 : 100 LOGGED: M. Beauchamp Golder CHECKED: J. Côté RECORD OF BOREHOLE PZ-02-4 PROJECT: 021-7040 PAGE 1 OF 1 LOCATION: St-Nicéphore, Québec DATUM: Geodetic CLIENT: Intersan TEST RESULTS BLOWS/0.3m or RQD (%) RECOVERY % TYPE DEPTH (m) DESCRIPTION SAMPLES NUMBER ELEV. STRATA. PLOT SOIL PROFILE BORING METHOD DEPTH SCALE METRES BORING DATE: 2002-06-27 VISUAL OBSERVATIONS U S M P HYDRAULIC COND. (cm/s) -7 10 -6 10 -5 10 -4 10 -3 10 3 10 10 -2 MAX VOC CONC. (ppm) -1 10 0 10 1 10 2 10 10 ADDITIONAL LAB TESTING COORDINATES: 391844.89E, 5075491.13N DIP: -90° SAMPLER HAMMER: 63.5 Kg DROP: 760 mm CONTRACTOR: Succession Forage George Downing Limitée / CME 75 4 MONITORING INSTALLATIONS GROUNDWATER AND ENVIRONMENTAL OBSERVATIONS PZ-02-04 PVC Elevation: 117.85 m 117.28 0.00 0 1 115.78 1.50 2 114.53 2.75 3 GROUND SURFACE Moist, compact, greyish brown fine SAND, trace of silt. 1 SS 80 22 Moist, compact, greyish brown fine to medium SAND. 2 SS 70 24 Moist, very dense, greyish brown fine SILTY SAND. 3 SS 85 68 Bentonite-cement grout 4 4 SS 75 39 5 6 SS SS 50 40 43 R 7 SS 50 R 8 SS 75 42 9 SS 100 8 10 SS 100 4 11 SS 100 1 12 SS 100 4 13 SS 100 1 14 SS 100 4 Saturated, compact, grey SILT AND FINE SAND. 15 SS 40 8 Saturated, very dense, grey GRAVEL, with silt. 16 SS 55 26 1 CR 50 0 5 111.48 5.80 6 Becoming saturated and grey. 110.86 m (2002-10-07) 8 9 10 11 HOLLOW STEM AUGER 7 107.53 9.75 106.53 10.75 12 Saturated, medium dense, grey SILT, with some clay and trace of fine sand. Wet, very loose, grey SILT, with some clay and trace of sand. 13 14 15 100.52 16.76 17 99.28 18.00 18 20 NQ 19 R-W GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10 M.T. 16 97.93 19.35 97.32 19.96 BEDROCK: Highly fractured, black CALCAREOUS SLATE. END OF BOREHOLE. 21 Wn M H Wn M H Wn M H Bentonite Silica sand PVC Screen Dia.: 51mm Slots: 0.25mm Length: 0.35m Bentonite 22 23 DEPTH SCALE (ALONG HOLE) 1 : 150 LOGGED: M. Beauchamp Golder CHECKED: J. Côté RECORD OF BOREHOLE PZ-02-5 PROJECT: 021-7040 PAGE 1 OF 2 LOCATION: St-Nicéphore, Québec DATUM: Geodetic CLIENT: Intersan TEST RESULTS BLOWS/0.3m or RQD (%) RECOVERY % TYPE DEPTH (m) DESCRIPTION SAMPLES NUMBER ELEV. STRATA. PLOT SOIL PROFILE BORING METHOD DEPTH SCALE METRES BORING DATE: 2002-07-02 VISUAL OBSERVATIONS U S M P HYDRAULIC COND. (cm/s) -7 10 -6 10 -5 10 -4 10 -3 10 3 10 10 -2 MAX VOC CONC. (ppm) -1 10 0 10 1 10 2 10 10 4 ADDITIONAL LAB TESTING COORDINATES: 392045.81E, 5075273.35N DIP: -90° SAMPLER HAMMER: 63.5 Kg DROP: 760 mm CONTRACTOR: Succession Forage George Downing Limitée / CME 75 MONITORING INSTALLATIONS GROUNDWATER AND ENVIRONMENTAL OBSERVATIONS PZ-02-05 PVC Elevation: 120.76 m 119.97 0.00 0 GROUND SURFACE Moist, compact, light brown to greyish brown fine SAND, trace of silt, locally oxidized. 1 1 SS 75 25 2 SS 60 20 3 SS 60 15 4 SS 70 18 5 SS 50 21 6 SS 75 20 7 SS 90 50 8 SS 75 27 9 SS 45 R 10 SS 45 R 11 SS 35 R 12 SS 55 R 13 SS 65 22 14 SS 90 21 15 SS 90 26 16 SS 85 32 2 3 116.16 3.81 5 6 HOLLOW STEM AUGER 4 7 Saturated, compact, grey fine SAND, trace of silt. 114.64 5.33 Becoming very dense. 113.87 6.10 Becoming compact. 113.11 6.86 Becoming very dense. Bentonite-cement grout 9 110.06 9.91 11 12 HW CASING 10 ROTARY-WASH GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10 M.T. 8 Saturated, compact, grey SILT, trace of clay. 107.78 CONTINUED ON PAGE 2 DEPTH SCALE (ALONG HOLE) 1 : 80 108.36 m (2002-10-07) LOGGED: M. Beauchamp Golder CHECKED: J. Côté RECORD OF BOREHOLE PZ-02-5 PROJECT: 021-7040 PAGE 2 OF 2 RECOVERY % BLOWS/0.3m or RQD (%) ADDITIONAL LAB TESTING TEST RESULTS VISUAL OBSERVATIONS Wet, dense, grey fine SAND, with trace of silt. 16 SS 85 32 Wet, compact, grey SILT with some clay and sand. 17 SS 45 23 18 SS 50 10 19 SS 75 8 20 SS 75 4 M H 21 SS 75 4 M H 22 SS 85 5 23 SS 85 4 24 SS 85 2 25 SS 90 11 DESCRIPTION TYPE DEPTH (m) SAMPLES NUMBER ELEV. STRATA. PLOT SOIL PROFILE BORING METHOD DEPTH SCALE METRES LOCATION: St-Nicéphore, Québec U S M P HYDRAULIC COND. (cm/s) -7 10 -6 10 -5 10 -4 10 -3 -2 10 10 103 104 MAX VOC CONC. (ppm) 10-1 100 101 102 MONITORING INSTALLATIONS GROUNDWATER AND ENVIRONMENTAL OBSERVATIONS PZ-02-05 CONTINUED FROM PAGE 1 12.19 107.02 12.95 13 14 105.49 14.48 Becoming loose to very loose. 15 18 HW CASING 17 ROTARY-WASH 16 19 102.45 17.52 100.77 19.20 Saturated, firm, grey CLAYEY SILT. Saturated, compact, grey SILT, with some clay and sand. 20 99.55 20.42 GENERAL_AN 0217040-BH.GPJ GENERAL.GDT 14-12-10 M.T. HQ CORE BARREL 26 CORING 23 Bentonite Saturated, dense, grey SILT, with trace of clay and sand. 21 22 97.77 22.20 Bentonite-cement grout BEDROCK: Highly fractured, dark grey CALCAREOUS SHALE. SS 50 35 27 SS 7 R 1 CR 50 18 2 CR 68 26 M H Silica sand PVC Screen Dia.: 51mm Slots: 0.25mm Length: 0.6m Bentonite 96.45 23.52 END OF BOREHOLE. 24 25 26 27 DEPTH SCALE (ALONG HOLE) 1 : 80 LOGGED: M. Beauchamp Golder CHECKED: J. Côté Protection cap Padlock Ground surface: 123.32 m 125.0 0 1A 1B 1C 2 RS 120.0 4 FINE SAND 2A 2B RS 3A 3B 3C RS SILTY SAND 4A 4B 4C RS SILT 5A 6 8 115.0 12 DEPTH IN METERS 14 110.0 RS SANDY SILT 5B 16 6A 6B 18 RS SILT WITH SOME CLAY Water level: 106.61 m (2002-10-07) 105.0 7A 7B 7C 20 RS 22 8A SAND 24 RS ELEVATION IN METERS 10 100.0 8B 26 28 95.0 30 BEDROCK 32 90.0 34 36 38 Legend: Sample numbers Date: Drawn by: 1A 1B 1C 2002-11-25 M. Tremblay Checked by: Drawing no.: RS Scale Planned by: Approved by: 02040-4100-A01 Project no: Remoulded sample (sampler 102mm) H: Not to scale V: 1:250 C. Tremblay HYDROGEOLOGICAL STUDY INTERSAN ENGINEERED LANDFILL M. Poulin 021-7040-4100 FIGURE BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME WELL W-02-1 Drawing file: 02040-4100-A01.dwg 2010/12/ 14 - 10:24am A-1 Padlock Protection cap 125.0 Ground surface: 122.87 m 0 1A 1B 2 1C RS 120.0 4 FINE SAND 6 8 2A 2B 2C RS 3A 3B 3C RS 4A 4B 4C RS 115.0 10 12 SILTY SAND Water level: 111.32 m (2002-10-07) 5A 16 5B RS 6A 6B 6C RS 7A 7B 7C RS 8A 8B 8C RS 26 9A RS 28 9B 18 20 SILT WITH SOME CLAY 105.0 22 24 100.0 ELEVATION IN METERS DEPTH IN METERS 110.0 14 95.0 30 32 90.0 BEDROCK 34 36 85.0 38 40 Legend: Sample numbers Date: Drawn by: 1A 1B 1C 2002-11-25 M. Tremblay Checked by: Drawing no.: RS Scale Planned by: Approved by: 02040-4100-A02 Project no: Remoulded sample (sampler 102mm) H: Not to scale V: 1:250 C. Tremblay HYDROGEOLOGICAL STUDY INTERSAN ENGINEERED LANDFILL M. Poulin 021-7040-4100 FIGURE BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME WELL W-02-2 Drawing file: 02040-4100-A02.dwg 2010/12/ 14 - 10:24am A-2 Protection cap Padlock Ground surface: 110.86 m 112.0 0 FINE SAND 1 110.0 1 SS 2 108.0 3 2 SS SILT WITH SOME CLAY 106.0 DEPTH IN METERS 5 3 SS 6 4 SS 7 8 SANDY GRAVEL 9 10 102.0 8 SS 9 SS 10 SS SAND 11 11 12 104.0 5 SS 6 SS 7 SS SS 100.0 12 SS 13 SS GRAVELLY SAND ELEVATION IN METERS 4 98.0 13 14 Gravel pack Pipe size screen no. 90 BEDROCK 96.0 15 Legend: Sample number Date: Drawn by: 2002-11-25 M. Tremblay Checked by: Drawing no.: 1 SS Scale Planned by: Approved by: 02040-4100-A03 Project no: Bailed remoulded soil sample H: Not to scale V: 1:150 C. Tremblay HYDROGEOLOGICAL STUDY INTERSAN ENGINEERED LANDFILL M. Poulin 021-7040-4100 FIGURE BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME WELL W-02-3 Drawing file: 02040-4100-A03.dwg 2010/12/ 14 - 10:24am A-3 Protection cap Padlock Ground surface: 109.43 m 110.0 0 1 108.0 2 1 SS SILT WITH SOME CLAY Water level: 106.93 m (2002-10-07) 106.0 2 SS 4 DEPTH IN METERS 5 104.0 3 SS SAND 6 4 SS 7 5 SS GRAVELLY SAND 8 6 SS 7 9 SS SAND 10 102.0 100.0 Telescopic screen no. 80 ELEVATION IN METERS 3 11 98.0 BEDROCK 12 20 mm clean crushed stone 13 96.0 14 15 Legend: Sample number Date: Drawn by: 2002-11-25 M. Tremblay Checked by: Drawing no.: 1 SS Scale Planned by: Approved by: 02040-4100-A04 Project no: Bailed remoulded soil sample H: Not to scale V: 1:150 C. Tremblay HYDROGEOLOGICAL STUDY INTERSAN ENGINEERED LANDFILL M. Poulin 021-7040-4100 FIGURE BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME WELL W-02-4 Drawing file: 02040-4100-A04.dwg 2010/12/ 14 - 10:25am A-4 Protection cap Padlock Ground surface: 109.33 m 110.0 0 1 108.0 1 SS 3 4 Water level: 106.58 m (2002-10-07) 106.0 SILT WITH SOME CLAY DEPTH IN METERS 5 104.0 6 7 102.0 8 9 SS 3 SS 100.0 4 SS SAND 10 2 5 6 SS SS 11 98.0 BEDROCK 12 ELEVATION IN METERS 2 Telescopic screen no. 80 13 96.0 14 15 Legend: Sample number Date: Drawn by: 2002-11-25 M. Tremblay Checked by: Drawing no.: 1 SS Scale Planned by: Approved by: 02040-4100-A05 Project no: Bailed remoulded soil sample H: Not to scale V: 1:150 C. Tremblay HYDROGEOLOGICAL STUDY INTERSAN ENGINEERED LANDFILL M. Poulin 021-7040-4100 FIGURE BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME WELL W-02-5 Drawing file: 02040-4100-A05.dwg 2010/12/ 14 - 10:25am A-5 Protection cap Padlock Ground surface: 122.86 m 124.0 0 122.0 1 2 120.0 3 4 5 118.0 FINE SAND 6 116.0 7 1 SS 8 114.0 9 112.0 DEPTH IN METERS 11 12 SILTY SAND 2 SS 110.0 13 14 SILT 3 SS 108.0 15 ELEVATION IN METERS 10 Water level: 106.66 m 16 (2002-10-07) 17 4 SS 106.0 18 19 104.0 SILT WITH SOME CLAY 20 5 SS 21 102.0 22 23 SAND 100.0 BEDROCK 98.0 24 25 Legend: Sample number Date: Drawn by: 2002-11-25 M. Tremblay Checked by: Drawing no.: 1 SS Scale Planned by: Approved by: 02040-4100-A06 Project no: Bailed remoulded soil sample H: Not to scale V: 1:150 C. Tremblay HYDROGEOLOGICAL STUDY INTERSAN ENGINEERED LANDFILL M. Poulin 021-7040-4100 FIGURE BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME WELL W-02-6 Drawing file: 02040-4100-A06.dwg 2010/12/ 14 - 10:25am A-6 Protection cap Padlock Ground surface: 122.58 m 124.0 0 122.0 1 2 120.0 3 4 118.0 5 FINE SAND 6 116.0 7 1 8 SS 114.0 9 DEPTH IN METERS 112.0 2 SS 11 SILTY SAND 12 110.0 13 14 SILT 3 SS 15 108.0 4 SS ELEVATION IN METERS 10 16 106.0 17 Water level: 104.82 m 18 (2002-10-07) 104.0 19 SILT WITH SOME CLAY 20 102.0 21 22 5 SS 23 6 SS 100.0 7 SS 24 98.0 BEDROCK 25 Legend: Sample number Date: Drawn by: 2002-11-25 M. Tremblay Checked by: Drawing no.: Scale Planned by: Approved by: 02040-4100-A07 Project no: 1 SS Bailed remoulded soil sample H: Not to scale V: 1:150 C. Tremblay HYDROGEOLOGICAL STUDY INTERSAN ENGINEERED LANDFILL M. Poulin 021-7040-4100 FIGURE BOREHOLE LOG AND INSTALLATION SCHEME WELL W-02-7 Drawing file: 02040-4100-A07.dwg 2010/12/ 14 - 10:25am A-7 ANALYSES DE STABILITÉ ET CALCULS DE TASSEMENT AUX FUTURS SECTEURS D'EXPLOITATION DU LET DE SAINT-NICÉPHORE, QUÉBEC ANNEXE B Essais de laboratoire sur les géomembranes et aléas sismiques Décembre 2010 N° de projet: 09-1223-0048-1000 Calcul de l’aléa sismique - Code National du Bâtiment 2005 INFORMATION: Canada de l’Est Français (613) 995-0600 Anglais (613) 995-5548 Télécopieur (613) 992-8836 Canada de l’Ouest Anglais (250) 363-6500 Télécopieur (250) 363-6565 Demandeur: Serge-Étienne Parent, Golder 7 Décembre, 2009 Coordonnées du site: 45.8169 Nord 72.3711 Ouest Bibliographie fichier utilisateur: LET - Saint-Nicéphore Mouvements du sol - Code National du Bâtiment : Probabilité de dépassement de 2% sur 50 ans (0.000404 par année) Sa(0.2) Sa(0.5) Sa(1.0) Sa(2.0) AMS (g) 0.455 0.234 0.099 0.035 0.286 Remarques. Les valeurs spectrales et de maximum d’aléa sont déterminées pour un terrain ferme (classe de sol C du CNBC 2005 - vitesse moyenne de l’onde transversale de 360-750 m/s). Les valeurs médianes (50e percentile) de l’accélération maximale du sol (AMS) sont fournies en unités de g. Les valeurs d’accélération spectrale atténuée 5% (Sa(T), où T est la période en secondes) et de l’accélération maximale du sol (AMS) sont tabulées. Seuls deux chiffres significatifs doivent être utilisés. Ces valeurs ont été interpolées àpartir de points de grille espacés de 10km. Selon le gradient pour les points situés à proximité, les valeurs, pour cet endroit, calculées directement au moyen du programme pour l’aléa peuvent varier. Plus de 95 % des valeurs interpolées se situent à moins de 2 % des valeurs calculées. Mouvements du sol pour d’autres probabilités : 0.010 Probabilité de dépassement par année 40% Probabilité de dépassement dans 50 ans Sa(0.2) 0.084 Sa(0.5) 0.039 Sa(1.0) 0.015 Sa(2.0) 0.005 AMS 0.053 0.0021 10% 0.207 0.099 0.042 0.014 0.130 0.001 5% 0.298 0.148 0.063 0.021 0.189 Bibliographie Le code national du b âtiment du Canada 2005 no. 47666; sections 4.1.8, 9.20.1.2, 9.23.10.2, 9.31.6.2, et 6.2.1.3 Annexe C: Information climatique pour la conception des bâtiments au Canada - la table dans l’Annexe C commence en page C-11 de la Division B, volume 2 46˚N Manuel d’utilisateur - CNB 2005, Commentaires structuraux CNRC no. 48192F Commentaire J: Conception pour des effets sismiques Commission G éologique du Canada Dossier public xxxx Fourth generation seismic hazard maps of Canada: Grid values to be used with the 2005 National Building Code of Canada km 45.5˚N Voir les sites webs www.SeismesCanada.ca et www.nationalcodes.ca pour plus d’information Also available in english Natural Resources Canada Ressources naturelles Canada 0 72.5˚W 10 20 30 72˚W Canada ANALYSES DE STABILITÉ ET CALCULS DE TASSEMENT AUX FUTURS SECTEURS D'EXPLOITATION DU LET DE SAINT-NICÉPHORE, QUÉBEC ANNEXE C Résultats des analyses de stabilité Décembre 2010 N° de projet: 09-1223-0048-1000 Décembre 2010 09‐1223‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 30 30 32 28 0 35 impénétrable 9 16,0 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 2 0 3 .3 2.30 2.70 2.90 2.50 2.50 4.00 3.10 2.30 2.40 3.90 1.93 3.30 3.30 2.40 Cellules 7 et 8 2.50 Élévation (m) 160 8 7 6 5 140 130 Él. 152.5 m Él. 103 m Él. 97.3 m Él. 95.4 m 160 3.33 Él. 122.5 m Él. 116 m Él. 110.4 m Él. 98.6 m Él. 105.5 m Él. 98 m 150 Él. 106.8 m 2.60 4 2 3 150 Él. 107.2 m 1 120 140 1 9 130 120 110 110 100 100 90 90 80 80 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 520 540 560 580 Distance (m) Coupe C‐C’ flanc sud‐ouest, Écaillement en condition statique, rupture circulaire Figure C‐1 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3A DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1223‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 30 30 32 28 0 35 impénétrable 9 16,0 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 2.80 2.30 2.5 0 2.80 0 2 .3 2.50 2.40 2.70 2.70 3.50 2.26 2.60 2.2 0 4.60 Élévation (m) 160 8 7 6 5 140 130 Él. 106.8 m Él. 152.5 m Él. 103 m Él. 97.3 m Él. 95.4 m 160 3.33 Él. 122.5 m Él. 116 m Él. 110.4 m Él. 98.6 m Él. 105.5 m Él. 98 m 150 Cellules 7 et 8 2.60 2.5 0 4 2 3 150 Él. 107.2 m 1 120 1 110 140 1 9 130 120 110 3.33 100 100 90 90 80 80 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 520 540 560 580 Distance (m) Coupe C‐C’ flanc sud‐ouest, condition statique, rupture circulaire Figure C‐2 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3A DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1223‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 30 30 32 28 0 35 impénétrable 9 16,0 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 2.20 2.30 2.4 0 2.00 3.40 1.58 1.90 2.10 1.90 2.40 5.50 2.00 3.00 Cellules 7 et 8 4.40 160 Élévation (m) Él. 106.8 m Él. 122.5 m Él. 116 m Él. 110.4 m Él. 98.6 m Él. 105.5 m Él. 98 m 150 8 7 6 5 140 130 Él. 152.5 m Él. 103 m Él. 97.3 m Él. 95.4 m 160 3.33 4 2 3 150 Él. 107.2 m 1 120 140 1 9 130 120 110 110 100 100 90 90 80 80 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 520 540 560 580 Distance (m) Coupe C‐C’ flanc sud‐ouest, écaillement en condition pseudo‐statique (0,06g), rupture circulaire Figure C‐3 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3A DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1223‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 30 30 32 28 0 35 impénétrable 9 16,0 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 2.10 0 1.9 1.90 2.20 2.40 2.20 1.85 2.20 00 2. 4.30 2.00 2.30 3.60 Élévation (m) 160 8 140 130 Él. 106.8 m Él. 152.5 m 0 2 .1 Él. 103 m Él. 97.3 m Él. 95.4 m 160 3.33 Él. 122.5 m Él. 116 m Él. 110.4 m Él. 98.6 m Él. 105.5 m Él. 98 m 150 Cellules 7 et 8 7 6 5 4 2 3 150 Él. 107.2 m 1 120 140 1 9 130 120 110 110 100 100 90 90 80 80 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 520 540 560 580 Distance (m) Coupe C‐C’ flanc sud‐ouest, condition pseudo‐ statique (0,06g), rupture circulaire Figure C‐4 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3A DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1223‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 17,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) c (kPa) 5 30 impénétrable 9 16,0 0 0 0 2.3 0 2.0 5 1.8 2.20 5 2.0 0 1 .8 0 1.9 0 1.8 1.72 Cellules 7 et 8 2. 20 Élévation (m) 160 150 160 3.33 8 140 Él. 152.5 m 2.00 2.0 0 2 150 Él. 107.2 m 1 130 120 140 1 9 130 120 110 110 100 100 90 90 80 80 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 520 540 560 580 Distance (m) Coupe C‐C’ flanc sud‐ouest, condition statique, rupture suivant la géomembrane PEHD Figure C‐5 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3A DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1223‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 17,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) c (kPa) 5 30 impénétrable 9 16,0 0 0 1.55 5 1.4 5 1.5 .50 1 5 1.4 0 1.4 5 1.3 1.35 5 1.5 1.32 Cellules 7 et 8 1.70 Él. 152.5 m Élévation (m) 160 160 3.33 150 8 140 2 150 Él. 107.2 m 1 130 120 140 1 9 130 120 110 110 100 100 90 90 80 80 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 520 540 560 580 Distance (m) Coupe C‐C’ flanc sud‐ouest, condition pseudo‐ statique, rupture suivant la géomembrane PEHD Figure C‐6 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3A DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 30 30 32 28 0 35 impénétrable 9 09‐1221‐0048‐1000 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Elevation (m) 2.13 170 160 150 140 130 120 110 100 90 80 70 0.70 0.72 0.74 0.76 0.78 0.80 0.82 0.84 0.86 0.88 0.90 0.92 0.94 0.96 0.98 1.00 1.02 1.04 1.06 1.08 1.10 1.12 1.14 1.16 1.18 1.20 1.22 1.24 Distance (m) (x 1000) Coupe A‐A’ flanc Est, condition statique, rupture circulaire Figure C‐7 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 30 30 32 28 0 35 impénétrable 9 09‐1221‐0048‐1000 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Elevation (m) 1.67 170 160 150 140 130 120 110 100 90 80 70 0.70 0.72 0.74 0.76 0.78 0.80 0.82 0.84 0.86 0.88 0.90 0.92 0.94 0.96 0.98 1.00 1.02 1.04 1.06 1.08 1.10 1.12 1.14 1.16 1.18 1.20 1.22 1.24 Distance (m) (x 1000) Coupe A‐A’ flanc Est, condition pseudo‐ statique (0,06g), rupture circulaire Figure C‐8 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau γ (kN/m3) Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 30 30 32 28 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 0 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 35 impénétrable 9 09‐1221‐0048‐1000 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Elevation (m) 1.45 170 160 150 140 130 120 110 100 90 80 70 0.70 0.72 0.74 0.76 0.78 0.80 0.82 0.84 0.86 0.88 0.90 0.92 0.94 0.96 0.98 1.00 1.02 1.04 1.06 1.08 1.10 1.12 1.14 1.16 1.18 1.20 1.22 1.24 Distance (m) (x 1000) Coupe A‐A’ flanc Est, condition statique, rupture le long de la géomembrane Figure C‐9 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau γ (kN/m3) Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 30 30 32 28 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 0 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 35 impénétrable 9 09‐1221‐0048‐1000 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Elevation (m) 1.13 170 160 150 140 130 120 110 100 90 80 70 0.70 0.72 0.74 0.76 0.78 0.80 0.82 0.84 0.86 0.88 0.90 0.92 0.94 0.96 0.98 1.00 1.02 1.04 1.06 1.08 1.10 1.12 1.14 1.16 1.18 1.20 1.22 1.24 Distance (m) (x 1000) Coupe A‐A’ flanc Est, condition pseudo‐statique Figure C‐10 (0,06g), rupture le long de la géomembrane ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 30 30 32 28 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 0 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 35 impénétrable 9 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe A‐A’ flanc Ouest, condition statique, rupture circulaire Figure C‐11 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 16,0 30 30 32 28 0 35 impénétrable 9 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe A‐A’ flanc Ouest, condition pseudo‐ statique (0,06g), rupture circulaire Figure C‐12 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 30 30 32 28 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 0 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 35 impénétrable 9 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe A‐A’ flanc Ouest, condition statique, rupture le long de la géomembrane Figure C‐13 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 30 30 32 28 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 0 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 c (kPa) 5 35 impénétrable 9 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe A‐A’ flanc Ouest, condition pseudo‐ statique (0,06g), rupture le long de la géomembrane Figure C‐14 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 16,0 30 30 32 28 0 35 impénétrable 9 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe B‐B’ flanc Nord, condition statique, rupture circulaire Figure C‐15 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 30 30 32 28 0 35 impénétrable 9 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe B‐B’ flanc Nord, condition pseudo‐statique (0,06g), rupture circulaire Figure C‐16 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 30 30 32 28 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 0 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 35 impénétrable 9 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe B‐B’ flanc Nord, condition statique, rupture le long de la géomembrane Figure C‐17 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 16,0 30 30 32 28 0 35 impénétrable 9 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe B‐B’ flanc Nord, pseudo‐ condition statique, rupture le long de la géomembrane Figure C‐18 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 30 30 32 28 0 35 impénétrable 9 09‐1221‐0048‐1000 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe B‐B’ flanc Sud, condition statique, rupture circulaire Figure C‐19 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau γ (kN/m3) Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 30 30 32 28 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 0 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 35 impénétrable 9 09‐1221‐0048‐1000 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe B‐B’ flanc Sud, condition pseudo‐ statique (0,06g), rupture circulaire Figure C‐20 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 30 30 32 28 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 0 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 35 impénétrable 9 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe B‐B’ flanc Sud, condition statique, rupture le long de la géomembrane Figure C‐21 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 30 30 32 28 0 35 impénétrable 9 09‐1221‐0048‐1000 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe B‐B’ flanc Sud, condition pseudo‐ statique (0,06g), rupture le long de la géomembrane Figure C‐22 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 16,0 30 30 32 28 0 35 impénétrable 9 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe B‐B’ flanc Nord, condition statique, rupture circulaire, après excavation Figure C‐23 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE Décembre 2010 09‐1221‐0048‐1000 Matériau γ (kN/m3) Propriétés (º) 30 (statiques) 35 (pseudo-statique) 1. Matières résiduelles 13,5 2. Matériau de recouvrement 3. Sable fin lâche à compact 4. Sable fin dense à très dense 5. Silt 17,0 19,0 21,0 18,5 30 30 32 28 6. Silt argileux à argile silteuse 18,5 0 7. Till 8. Socle rocheux / volume impénétrable 9. Géomembrane en PEHD lisse 21,0 16,0 35 impénétrable 9 c (kPa) 5 0 0 0 0 45 kPa @ 100kPa, taux de 25 kPa/m 0 0 Coupe B‐B’ flanc Sud, condition statique, rupture circulaire, après excavation Figure C‐24 ANALYSES DE STABILITÉ PHASE 3B DU LET DE SAINT‐NICÉPHORE ANALYSES DE STABILITÉ ET CALCULS DE TASSEMENT AUX FUTURS SECTEURS D'EXPLOITATION DU LET DE SAINT-NICÉPHORE, QUÉBEC ANNEXE D Résultats des calculs de tassement Décembre 2010 N° de projet: 09-1223-0048-1000 Limite de la cellule d'enfouissement 13 85 31 37 42 47 95 90 104 100 52 57 95 92 62 80 72 82 87 92 97 102 67 81 82 83 84 85 89 85 83 88 93 98 103 112 116 119 362 361 360 359 359 348 306 229 19 25 36 41 46 51 56 92 98 314 327 61 330 66 335 71 341 347 350 353 7 115 18 24 357 357 359 108 110 95 100 85 Haut de talus des 30 12 106 365 PHASE 3B 3 144 2 6 155 385 11 17 23 29 35 40 45 50 55 60 65 70 84 89 94 99 104 113 117 120 423 417 416 417 417 419 419 418 417 415 415 415 420 424 426 421 311 230 100 115 356 90 424 95 408 410 410 409 411 414 416 417 10 16 22 28 34 411 114 85 325 401 5 9 312 337 1 4 8 150 228 247 21 27 33 39 15 44 49 346 353 365 358 386 359 354 14 20 26 32 38 43 242 233 229 254 243 246 54 348 48 213 59 341 64 335 53 58 63 195 181 177 91 69 255 322 68 86 189 198 96 101 105 174 160 141 118 263 1 222 121 192 107 109 111 118 145 103 Point de mesure SOURCE: Valeur de tassement (mm) septembre, 6 octobre et 19 octobre 2010 Date: 9200, boul. de l'Acadie, bureau 10 2010-11-26 1 : 3 000 R. Gravel P. Gince 0912230048-06 25 50 75 100 125 150 m FIGURE M. Lemieux No. de dessin: 0 No. de projet: 09-1223-0048 D-1 Waste Management St-Nicéphore Phase 3B du LET de St-Nicéphore 09-1223-0048 / 1000 Patrick Gince Marielle Limoges Shaigetz Client: Projet: # de Projet: Réalisé par: Vérifié par: Tableau D-1 RÉSULTATS DES CALCULS DE TASSEMENT SUITE À LA MISE EN PLACE DES MATIÈRES RÉSIDUELLES COORDONNÉES DU POINT Stratigraphie du Forage F-09-09 Stratigraphie du Forage PZC-03-01 Stratigraphie du Forage PZC-03-02 Stratigraphie du Forage PZC-03-03 POINT EASTING NORTHING Tassement (mm) Tassement (mm) Tassement (mm) Tassement (mm) Moyenne Tassement (mm) 1* 2 3 4 5 6 7* 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31* 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47* 48 49 50 51 52* 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67* 68 69 70 71 72* 82* 83 84 85 86 87* 88 89 90 91 92* 93 94 391605,0 391526,5 391465,8 391637,0 391619,2 391560,3 391455,9 391669,0 391651,4 391594,1 391580,4 391517,2 391471,3 391702,3 391683,6 391627,9 391614,2 391550,5 391504,8 391735,7 391715,8 391661,7 391648,0 391584,3 391538,1 391769,8 391748,5 391695,5 391681,8 391611,6 391532,0 391804,1 391781,5 391729,3 391715,6 391606,2 391565,1 391838,5 391814,5 391749,4 391640,0 391598,2 391873,7 391848,7 391783,2 391674,6 391630,5 391909,6 391884,1 391817,0 391709,8 391662,4 391945,6 391919,6 391850,8 391745,1 391694,3 391981,3 391955,0 391884,6 391780,3 391726,4 392016,0 391990,4 391918,4 391815,6 391759,6 392052,1 392027,0 391952,2 391850,9 391792,3 391824,7 391892,4 391986,0 392023,7 392085,8 391858,3 391926,1 392019,8 392033,7 392090,9 391891,5 391959,9 392053,6 5075591,5 5075663,5 5075719,2 5075630,0 5075646,4 5075700,3 5075796,1 5075668,5 5075684,7 5075737,2 5075749,8 5075807,8 5075849,9 5075705,8 5075723,0 5075774,0 5075786,6 5075845,0 5075887,0 5075743,0 5075761,3 5075810,9 5075823,5 5075881,9 5075924,3 5075779,6 5075799,1 5075847,7 5075860,3 5075924,7 5075997,8 5075815,9 5075836,7 5075884,6 5075897,2 5075997,5 5076035,2 5075852,3 5075874,3 5075934,0 5076034,3 5076072,7 5075887,8 5075910,8 5075970,9 5076070,5 5076110,9 5075922,7 5075946,1 5076007,7 5076106,0 5076149,5 5075957,6 5075981,5 5076044,6 5076141,5 5076188,1 5075992,7 5076016,8 5076081,4 5076177,0 5076226,5 5076028,7 5076052,2 5076118,2 5076212,5 5076263,9 5076063,4 5076086,5 5076155,1 5076248,0 5076301,8 5076339,9 5076277,8 5076191,9 5076157,3 5076100,4 5076376,9 5076314,7 5076228,8 5076216,0 5076163,6 5076414,3 5076351,6 5076265,6 -152 142 222 307 382 -241 332 406 421 353 85 224 342 408 416 353 92 249 349 408 414 355 97 237 361 407 415 362 -241 354 409 415 309 90 237 382 417 323 103 228 355 417 326 -208 350 417 331 -191 344 415 337 92 178 337 413 343 80 174 330 413 346 -184 318 413 349 --358 418 398 193 -357 423 409 250 -356 423 -179 168 266 356 437 -286 384 462 478 406 100 266 394 465 472 406 109 295 401 464 471 408 116 281 415 463 472 416 -283 407 465 472 358 107 278 438 474 373 123 269 409 474 377 -245 403 473 382 -225 396 472 389 109 211 389 470 395 95 207 382 469 399 -221 368 470 402 --411 475 454 232 -411 479 465 296 -409 479 -163 151 240 329 406 -260 355 430 445 376 87 242 365 432 439 376 95 269 372 432 438 378 102 256 385 431 439 385 -260 377 433 439 331 94 255 406 441 345 109 246 379 441 349 -224 373 440 354 -206 367 439 360 95 191 360 437 366 82 187 353 436 369 -199 340 437 372 --381 442 422 209 -380 446 433 270 -379 446 -125 115 183 255 316 -199 276 335 347 293 66 185 283 336 343 292 71 206 289 336 341 294 76 196 299 336 342 299 -200 293 337 342 257 70 197 316 344 268 82 189 294 344 270 -173 290 343 275 -158 285 342 280 71 146 280 341 284 61 142 274 340 287 -151 264 341 289 --296 345 329 159 -296 348 337 207 -295 348 150 155 144 228 312 385 115 247 337 408 423 357 85 229 346 410 417 357 92 254 353 410 416 359 98 243 365 409 417 365 95 246 358 411 417 314 90 242 386 419 327 104 233 359 419 330 100 213 354 418 335 95 195 348 417 341 92 181 341 415 347 80 177 335 415 350 81 189 322 415 353 82 83 362 420 401 198 84 361 424 411 255 85 360 424 Valeur Min Valeur Max % Écart % Écart Tassement (mm) Tassement (mm) inf. à la moyenne sup. à la moyenne -125 115 183 255 316 -199 276 335 347 293 66 185 283 336 343 292 71 206 289 336 341 294 76 196 299 336 342 299 -200 293 337 342 257 70 197 316 344 268 82 189 294 344 270 -173 290 343 275 -158 285 342 280 71 146 280 341 284 61 142 274 340 287 -151 264 341 289 --296 345 329 159 -296 348 337 207 -295 348 -179 168 266 356 437 -286 384 462 478 406 100 266 394 465 472 406 109 295 401 464 471 408 116 281 415 463 472 416 -283 407 465 472 358 107 278 438 474 373 123 269 409 474 377 -245 403 473 382 -225 396 472 389 109 211 389 470 395 95 207 382 469 399 -221 368 470 402 --411 475 454 232 -411 479 465 296 -409 479 --20 -20 -20 -18 -18 --19 -18 -18 -18 -18 -22 -19 -18 -18 -18 -18 -22 -19 -18 -18 -18 -18 -22 -19 -18 -18 -18 -18 --19 -18 -18 -18 -18 -22 -19 -18 -18 -18 -22 -19 -18 -18 -18 --19 -18 -18 -18 --19 -18 -18 -18 -22 -20 -18 -18 -18 -23 -20 -18 -18 -18 --20 -18 -18 -18 ---18 -18 -18 -20 --18 -18 -18 -19 --18 -18 -16 16 17 14 13 -16 14 13 13 14 18 16 14 13 13 14 18 16 14 13 13 14 18 16 14 13 13 14 -15 14 13 13 14 19 15 14 13 14 18 15 14 13 14 -15 14 13 14 -16 14 13 14 18 16 14 13 14 19 17 14 13 14 -17 14 13 14 --14 13 13 17 -14 13 13 16 -14 13 Waste Management St-Nicéphore Phase 3B du LET de St-Nicéphore 09-1223-0048 / 1000 Patrick Gince Marielle Limoges Shaigetz Client: Projet: # de Projet: Réalisé par: Vérifié par: Tableau D-1 RÉSULTATS DES CALCULS DE TASSEMENT SUITE À LA MISE EN PLACE DES MATIÈRES RÉSIDUELLES COORDONNÉES DU POINT POINT EASTING NORTHING Stratigraphie du Forage F-09-09 Stratigraphie du Forage PZC-03-01 Stratigraphie du Forage PZC-03-02 Stratigraphie du Forage PZC-03-03 Tassement (mm) Tassement (mm) Tassement (mm) Tassement (mm) Moyenne Tassement (mm) 414 174 89 359 426 416 160 85 359 421 141 95 118 100 145 85 103 348 356 325 417 306 311 263 229 230 192 Valeur Min Valeur Max % Écart % Écart Tassement (mm) Tassement (mm) inf. à la moyenne sup. à la moyenne 340 468 -18 140 202 -19 ---294 408 -18 350 481 -18 341 470 -18 ------294 408 -18 345 475 -18 114 163 -19 73 113 -23 95 137 -20 ---------82 121 -21 285 396 -18 292 406 -18 266 372 -18 343 472 -18 250 350 -18 254 356 -18 215 302 -18 187 263 -18 188 264 -18 156 221 -19 Moyenne des écarts (%): -19 * Des effets de bord surviennent dans le modèle lorsque le tassement est calculé sur un point situé à la limite du fond d'excavation et/ou de la charge appliquée. La valeur est donc ajustée manuellement en recherchant une valeur de tassement correspondant à un point situé dans l'environnement immédiat et non affecté par l'effet de bord. 95 96 97* 98 99 100 101* 102* 103 104 105 106 107 108* 109* 110* 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 392065,9 392121,0 391924,5 391993,7 392087,4 392099,7 392155,5 391957,7 392027,5 392121,2 392190,0 391990,0 392277,1 392017,6 392304,9 392045,1 392332,7 392057,4 392151,6 392183,4 392133,5 392085,0 392178,6 392285,1 392112,0 392205,7 392315,5 5076254,3 5076203,7 5076451,9 5076388,4 5076302,5 5076291,1 5076239,9 5076489,3 5076425,3 5076339,3 5076276,2 5076520,7 5076257,3 5076549,7 5076286,1 5076578,7 5076314,9 5076458,9 5076372,5 5076343,3 5076328,0 5076487,9 5076402,0 5076304,3 5076517,4 5076431,4 5076330,7 412 170 -355 425 414 --355 419 139 95 117 ---103 344 352 320 416 301 306 258 225 225 188 468 202 -408 481 470 --408 475 163 113 137 ---121 396 406 372 472 350 356 302 263 264 221 436 183 -378 448 438 --378 442 149 98 124 ---108 367 376 343 439 323 329 278 242 243 203 340 140 -294 350 341 --294 345 114 73 95 ---82 285 292 266 343 250 254 215 187 188 156 13 16 -14 13 13 --14 13 16 19 16 ---17 14 14 14 13 14 14 15 15 15 15 15 Décembre 2010 09-1223-0048-1100 Axe de la Coupe C-C’ Axe représentatif du drain no. 13 VUE EN PLAN DU MODÈLE Figure D-2 CALCULS DE TASSEMENT PHASE 3A DU LET DE SAINT-NICÉPHORE Décembre 2010 09-1223-0048-1100 Drain no. 13 TASSEMENTS SUIVANT LA COUPE C-C’ Figure D-3 CALCULS DE TASSEMENT PHASE 3A DU LET DE SAINT-NICÉPHORE Décembre 2010 09-1223-0048-1100 POINT 101 POINT 103 POINT 105 TASSEMENTS SUIVANT LE DRAIN NO. 13 Figure D-4 CALCULS DE TASSEMENT PHASE 3A DU LET DE SAINT-NICÉPHORE ANALYSES DE STABILITÉ ET CALCULS DE TASSEMENT AUX FUTURS SECTEURS D'EXPLOITATION DU LET DE SAINT-NICÉPHORE, QUÉBEC ANNEXE E Limites et conditions Décembre 2010 N° de projet: 09-1223-0048-1000 GOLDER ASSOCIÉS LTÉE CONDITIONS GÉNÉRALES ET LIMITATIONS RAPPORT GÉOTECHNIQUE Page 1 de 2 UTILISATION DU RAPPORT ET DE SON CONTENU Ce rapport a été préparé pour l’usage exclusif du Client ou de ses agents. Les données factuelles, les interprétations, les commentaires ainsi que les recommandations qu’il contient sont spécifiques au projet tel que décrit dans ce rapport et ne s’appliquent à aucun autre projet ou autre site. Ce rapport doit être lu dans son ensemble, puisque des sections pourraient être faussement interprétées lorsque prises individuellement ou hors contexte. Par ailleurs, le texte de la version finale de ce rapport prévaut sur tout autre texte, opinion ou version préliminaire émis par Golder. Si la conception, l’emplacement ou l’élévation du projet doivent être modifiés et/ou si le projet n’est pas amorcé à l’intérieur d’une période de 18 mois suivant la remise de ce rapport, Golder devrait être consultée pour confirmer que ses recommandations sont encore valides. Les commentaires, interprétations et recommandations présentés dans ce rapport sont basés sur une évaluation limitée des conditions souterraines tel que décrit ailleurs dans ce texte et sont formulés dans le seul et unique but d’orienter la conception du projet. À moins d’avis contraire, les interprétations, commentaires et les recommandations présentés dans ce rapport ont été formulés à la lumière de nos connaissances concernant les conditions du site, l’utilisation courante et/ou prévue du site, les règlements, normes et critères en vigueur de même que les règles et pratiques professionnelles reconnues et acceptées au moment de l’étude, tenant compte dans tous les cas de l’emplacement du site. Les références aux lois et règlements contenues dans ce rapport sont fournies à titre indicatif, sur une base technique. Comme les lois et règlements sont sujets à interprétation, Golder recommande au Client de consulter ses conseillers juridiques afin d’obtenir les avis appropriés. Comme certains détails du projet envisagé peuvent ne pas être connus de Golder au moment de la remise de ce rapport, il est recommandé que Golder soit consultée lors de l’élaboration des plans et devis reliés aux considérations géotechniques afin de s’assurer qu’ils demeurent conformes à l’intention et aux recommandations de ce rapport. Il est aussi recommandé que les services de Golder soient retenus durant la phase de construction afin de confirmer que les conditions souterraines sur l’ensemble du site ne diffèrent pas de façon significative de celles évoquées dans ce rapport et que les activités de construction n’ont aucun impact négatif sur les considérations géotechniques liées à la conception. À cet égard, il importe de souligner que le contrôle des eaux superficielles et/ou souterraines est fréquemment requis comme mesure temporaire ou permanente lors de la construction. Une mauvaise conception du drainage et/ou de l’assèchement peut avoir des conséquences néfastes. De même, les conditions souterraines peuvent être substantiellement modifiées par les activités de construction (circulation de machinerie, excavation, enfoncement de pieux, dynamitage, etc.) ayant cours sur le site ou sur les terrains adjacents ainsi que par l’exposition des sols aux intempéries (gel, sécheresse, pluie, etc.). Golder ne pourra être tenue responsable de conditions souterraines imprévisibles ni de leurs impacts sur les coûts de construction et l’échéancier de réalisation des travaux. Golder ne pourra être tenue responsable de dommages résultant de conditions qui lui seraient inconnues, de l’inexactitude de données provenant d’autres sources que Golder et de changements ultérieurs aux conditions du site. Golder n’acceptera aucune responsabilité pour les effets de mesures de drainage et/ou d’assèchement à moins d’avoir été spécifiquement consultée et impliquée dans la conception et le suivi du système de drainage et/ou d’assèchement. Golder ne pourra être tenue responsable de dommages résultant de toutes modifications futures aux règlements, normes ou critères applicables de même que de toute utilisation faite du présent rapport par un tiers et/ou à des fins autres que celles pour lesquelles il a été rédigé, de perte de valeur réelle ou perçue du site ni de l’échec d’une quelconque transaction en raison des informations factuelles contenues dans ce rapport. Le Client de même que tout entrepreneur réalisant des travaux qui s’inspirent de ou qui sont susceptibles d’avoir une incidence sur les considérations géotechniques évoquées dans ce rapport doivent informer Golder Associés Rév. 9 mai 2002 GOLDER ASSOCIÉS LTÉE CONDITIONS GÉNÉRALES ET LIMITATIONS RAPPORT GÉOTECHNIQUE Page 2 de 2 Golder ainsi que l’ingénieur concepteur de tout événement, activité, information, découverte passé, présent ou future susceptible de modifier les conditions souterraines décrites dans ce rapport et leur offrir la possibilité de réviser leurs recommandations ainsi que les plans de construction. Cette obligation couvre aussi le cas où les conditions rencontrées sur le site différeraient de façon significative de celles anticipées dans ce rapport, soit en raison de la variabilité naturelle des conditions souterraines ou en raison d’activités de construction. Il est entendu que la reconnaissance d’un changement des conditions du sol et du roc nécessite qu’un examen soit effectué sur le site par un professionnel qualifié et expérimenté dans la pratique de la géotechnique. ÉVALUATION DES CONDITIONS SOUTERRAINES Les travaux d’investigation souterraine effectués par Golder et décrits dans ce rapport furent réalisés conformément aux règles et pratiques professionnelles reconnues et acceptées au moment de leur réalisation. À moins d’avis contraire, les résultats de travaux antérieurs ou simultanés, provenant d’autres sources que Golder, cités et/ou utilisés dans ce rapport furent considérés comme ayant été obtenus en respectant les règles et pratiques professionnelles reconnues et acceptées et comme étant valides. Les horizons de sols et de roc étant souvent de composition et de géométrie très variables, les descriptions de sondage ne permettent donc que d’estimer approximativement leurs caractéristiques et profils réels. Les contacts entre les différents horizons de sols et/ou de roc sont souvent graduels et, conséquemment, leurs emplacements sur les descriptions de sondage relèvent d’une certaine interprétation. De même, la classification et l’identification des sols et du roc implique une certaine part de jugement. Les descriptions de sol et de roc apparaissant dans ce rapport s’appuient sur des méthodes de classification et d’identification communément acceptées et rejoignent les exigences normales de la pratique professionnelle usuelle de la géotechnique. Par ailleurs, il importe de souligner que la précision des données recueillies et leur interprétation sont tributaires de différents facteurs dont la méthode de sondage, l’espacement entre les sondages, la profondeur d’investigation, la méthode d’échantillonnage, la fréquence d’échantillonnage de même que l’uniformité des conditions souterraines. Certains de ces facteurs, comme la méthode de sondage, l’espacement entre les sondages, la profondeur d’investigation, la méthode d’échantillonnage et la fréquence d’échantillonnage peuvent eux-mêmes être tributaires de contraintes physiques, budgétaires ou d’échéancier convenues avec le Client. Dans tous les cas, on doit considérer que les résultats obtenus et présentés dans ce rapport ne s’appliquent qu’aux endroits où ont été réalisés les sondages, qu’aux profondeurs d’échantillonnage indiquées et qu’au moment de l’étude. Les conditions souterraines interprétées, tant physiques que quantitatives ou qualitatives, peuvent varier sensiblement entre et au-delà des sondages réalisés et des profondeurs d’échantillonnage indiquées. Les mesures et caractéristiques de l’eau souterraine présentées dans ce rapport ne sont valables que pour les endroits et les dates spécifiées. Ces conditions peuvent en effet varier selon les saisons, les années ou en raison d’activités ou d’événements sur le site à l’étude ou sur des terrains adjacents. Golder Associés Rév. 9 mai 2002 Golder Associés Ltée 9200, boul. de l'Acadie, bureau 10 Montréal (Québec) H4N 2T2 Canada T: +1 (514) 383 0990